2. sensores 2.1 generalidades · • se basa en el principio de la variación de la resistencia...
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MEDICIONES ELECTRÓNICAS
3. Sensores
TECNOLOGÍA EN ELECTRÓNICA
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Tipos de Sensores
• Sensor pasivo o modulador: instrumento en donde la cantidad a medir modula la magnitud de alguna fuente de potencia externa. Se basan en un elemento eléctrico.
• Sensor activo o autogenerante: instrumento cuya salida es producida en su totalidad por la magnitud medida, sin intervención de ninguna otra energía entrante. Se basan en algún fenómeno físico-eléctrico.
Sensor ActivoVariable física
sensadaVariable eléctrica
de salida
Sensor PasivoVariable física
sensadaVariable eléctrica
de salida
Excitación
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Sensores moduladores
Resistivos
Capacitivos
Inductivos
Sensores autogenerantes
Piroeléctricos
Fotovoltaicos
Piezoeléctricos
Electromagnéticos
Electroquímicos
Tipos de Sensores
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
3.1 SENSORES MODULADORES
3. Sensores
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
SENSORES RESISTIVOS
Sensores moduladores
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Ejemplos de sensores resistivos
Detector resistivo de temperatura (RTD)
Termistor
Potenciómetro
Galga extensiométrica
Fotorresistencia
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
La RTD (Resistance Temperature Detector)
• Se basa en el principio de lavariación de la resistenciaeléctrica con la temperatura,según la relación matemáticageneral:
• R0 es la resistencia a la temperaturaT0 (generalmente 0oC) y , , soncoeficientes resistivos detemperatura. Sin embargo estecomportamiento siempre seaproxima al término lineal.
...1 32
0 TTTRR
Anato
my o
f an S
PR
T
-C
ross sectio
n sen
sitive elemen
t
Platinu
m
coils
Lead wires
Element support
Quartz sheath
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Los principales materiales usados en lasRTD son:
Platino: poca alinealidad, amplio rango(elevado punto de fusión), altaprecisión (alta resistividad ). Muyresistente a la corrosión y a laoxidación. Costoso.
Níquel: considerablemente alineal, peroel de más alta sensibilidad (mayor). susceptible a la corrosión y a laoxidación. Costo moderado.
Cobre: el más lineal de los tres, pero depobre rango de operación y bajaresistividad. Muy susceptible a lacorrosión y al óxido.
Son estándares industriales y muyusadas, las Pt100 (RTD con Ro=100a 0oc), las Cu10, y las Pt1000.
La RTD (Resistance Temperature Detector)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
• Son dispositivos semiconductores(compuestos por una mezcla deóxidos metálicos) que presentan uncoeficiente de temperatura negativoy elevado. Su respuesta puedemodelarse así:
T está en kelvin (T0=273K), y esdel orden de 4103 siendo constanteen un rango moderado detemperatura. R0 puede estar entre2K y 10K.
011
0
TTeRR
3000 @ 77°F
2400 @ 85°F
1850 @ 100°C
El termistor (Thermally Sensitive Resistors)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
• Rangos normales de operación:
-100 a 300 oC.
• Alta sensibilidad, lo que permitelograr resoluciones de hasta0.0001oC.
• Su respuesta dinámica es buena,con tiempos de hasta 100 ms,aunque algunos dispositivos son máslentos (varios minutos) dependiendode su masa, su aislamiento y elmedio que los rodee.
• Presentan alteración pronunciadade sus características con el pasodel tiempo.
El termistor (Thermally Sensitive Resistors)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
• El auto-calentamiento es un fenómenoprovocado por la propia potenciadisipada de los sensores resistivos, yque cuantitativamente está definido porla constante de disipación:Constante dedisipación [mW/oC] =
Un valor típico para esta constante enlas RTD es de 25mw/oC, indicando quese necesitan 25mW para incrementar latemperatura de la RTD en un grado.
• En el caso de los termistores, cuando lapotencia disipada hace que latemperatura del mismo ascienda porencima de la temperatura ambiente, eldispositivo comienza a comportarsecomo un elemento de resistencianegativa.
AMIENTOAUTOCALENT
DISIPADA
T
P
Termómetros de Resistencia -Autocalentamiento
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Potenciómetro de
movimiento angular de
una sola vuelta (de
película)
El Potenciómetro
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Funcionamiento
general de un
Potenciómetro
El Potenciómetro
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Potenciómetro de
movimiento lineal
El Potenciómetro
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A
lR
Stress Vs. Tensión
Efecto sobre un hilo
conductor
La galga extensiométrica
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Efectos de las
fuerzas aplicadas a
una galga
La galga extensiométrica
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La galga extensiométrica
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Ejemplo: Celda de carga
Video: Load cell.mp4
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Ejemplo: Transductor de presión diferencial - piezorresistivo
Video: Differential Pressure Sensor - Principle.mp4
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La galga extensiométrica
Factor de galga
RR
ll
RRK
R/R = Cambio relativo de
resistencia.
= Cambio relativo en la
longitud = Deformación
unitaria.
21KEn la mayoría de
los metales
está entre 0.25 y
0.35 K 2
21
ldl
dK
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La galga extensiométrica
Ejemplo:Una galga extensiométrica con un factor de galga K = 2,4 se monta sobre una viga de acero cuyo módulo de elasticidad E (o de Young) es de 2x106 Kg/cm2 . La galga tiene una resistencia sin extensión (en reposo) de 120,0 la cual se incrementa a 120,1 cuando la viga está sujeta a un determinado esfuerzo mecánico . Calcule el esfuerzo en el punto donde se montó la galga.
R) )Young de Módulo()unitarian Deformació(
)fuerza oTensión (E
ll
4
0.1
120 3.47 10
2.4
R
Rl l
K
6 2 4
2
.
2 10 3.47 10
694.4
E l l
kg cm
kg cm
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Algunas aplicaciones
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Algunas aplicaciones
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Algunas aplicaciones
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Algunas aplicaciones
Celda de carga
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Sensores de fuerza resistivos (piezorresistivos)
Su resistencia disminuyecuando la fuerza aplicadaincrementa la densidad departículas de un elementoconductor (generalmente,hecho de algún polímeroespecial).
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Sensores de fuerza resistivos
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Ejemplo: nuevos sensores flexibles
Video: Tekscan Tactile Pressure and Force Sensors.mp4
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
• La fotorresistencia es un elementosensor cuya resistencia eléctrica seve alterada ante los cambios deintensidad de la luz que incide enella.
La fotorresistencia (LDR –Light Dependent Resistor)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
La fotorresistencia (LDR –Light Dependent Resistor)
Curva de transferencia parael LDR VT935G (γ = 0,9)
→ log(EB) = log(RA/RB) / γ + log(EA)
Símbolos usados para identificar a la fotorresistencia
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La fotorresistencia (LDR –Light Dependent Resistor)
Las fotorresistencias más comunes tienen como material sensible a la luz, el sulfuro de cadmio (CdS) o el seleniuro de cadmio (CdSe).
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SENSORES CAPACITIVOS E INDUCTIVOS
Sensores moduladores
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Dado que la capacitancia es una variable eléctrica
dada por:
donde = permitividad del material, A =
área de las placas y d = separación entre las
placas
Puede hacerse que tanto d, como A y como
varíen con un desplazamiento x.
• Cambio de separación entre placas (d):
Relación no lineal e inversa.
dAC
xd
AC
d
A
x
A
Sensores capacitivos
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Cambio de área efectiva (A):
donde w = ancho de las placas.
Relación lineal.
Cambio de dieléctrico ( ):
Co = capacitancia para un desplazamiento nulo.
Relación lineal.
xd
wCxlwwx
dC o
2121 ..
1
2
l
wxd
CwxAd
C o
w
x
x 1
Sensores capacitivos
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Medición capacitiva de
nivel Sensor de
Proximidad
Sensor de
Presión
Aplicaciones de sensores capacitivos
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Ejemplo: Medición capacitiva de presión
Video: Measuring Principle Pressure.mp4
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Ejemplo: Medición capacitiva de nivel
Video: Measuring Principle Capacitance.mp4
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Sensado
capacitivo
de toque
Aplicaciones de sensores capacitivos
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Ejemplo: sensado táctil
Video: Capacitive Sensing2.mp4
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Ejemplo: detección de proximidad
Video: Capacitive proximity sensors.mp4
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Sensores inductivos
• Inductancia variable:
Inductancia de una bobina: , con
donde N es el número de espiras, R es la reluctancia, es la permeabilidad del material del núcleo. En general son robustos, sin rozamiento. Precisiones de ±1%
• Reluctancia variable:
Para el ejemplo de la figura:
donde
Presentan alta sensibilidad a las vibraciones. Precisiones de ±0.5%
2NL Al
kx
rw
R
r
x
r
R
cba
0
22
2
0
2
0
2
x
rk b
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Ejemplo: detección de proximidad (inductancia variable)
Video: Inductive proximity sensors.mp4
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
El Transformador Diferencial Variable Lineal (LVDT)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Ejemplo: detección de proximidad (inductancia variable)
Video: Construction and Working LVDT.mp4
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
LVDT con salida de DC
El Transformador Diferencial Variable Lineal (LVDT)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Elementos Elásticos o Sumadores de Fuerza
Andrés D. Restrepo G.
Fuelle
Diafragma
Tubo Bourdon
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Sensores resistivos y capacitivos
Andrés D. Restrepo G.
Transductor
Resistivo
Transductor
Capacitivo Diferencial
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ADECUACIÓN DE SENSORES MODULADORES
3. Transductores
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Divisor de Tensión (1)
Adecuación de un
sensor con divisor de
tensión
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Adecuación de un
sensor
potenciométrico
Divisor de Tensión (2)
Ejercicio: Diseñar un circuito que permita encender una lámpara en ausencia
de luz. Para ello dispone de un relé de 12V (DC) a 40mA en la bobina de
entrada; una fotorresistencia que mide 1K con luz y 100k en oscuridad; una
fuente de 12V (DC), transistores con =100 y resistencias varias.
12V
0
R1
R2
110VAC
=100
I1
I2
Ib
Ic
mAI
I
mAk
V
R
VI
kmA
VR
SATC
SATB
le
CCSATC
le
4,0
403,0
12
3,040
12
)(
)(
Re
)(
Re
Adecuación con divisor de tensión
12V
0
R1
R2
110VAC
=100
I1
I2
IB
Ic
R2 =1k Con luz
R2=100k En oscuridad
Esto quiere decir que para lograr
que la lámpara se encienda con la
oscuridad R1 debe escogerse con
valores inferiores a 27.7K
Para lograr la saturación, IB > IBsat
kRI
R
V
R
VVI
III
B
BEBECCB
B
100
7.03.11
1
21
21
mAkR
4.0100
7.03.11
1
Despejando, R1 < 27.7k
Adecuación con divisor de tensión
12V
0
R1
R2
110VAC
B=100
I1
I2
IB
Ic
R2 =1k Con luz
R2=100k En oscuridad
En caso de presencia de luz el
relé debe desactivarse, se
requiere que el transistor entre
en corte. IB < 0
kRIB
1
7.0
1
3.11
01
7.0
1
3.11
kR
Despejando, R1 > 16.2k
Esto quiere decir que para
lograr que la lámpara se
apague con la presencia de luz
R1 debe escogerse mayor a
16.2K
Adecuación con divisor de tensión
Adecuación con AMP-OP
Circuito de adecuación
Sensor
resistivo
de fuerza
Curva resistencia Vs. fuerza
Adecuación con Fuente de corriente
Esquema
general
Voltaje entregado por el sensor R(T)
ante un valor de la variable sensada T
𝑉 𝑇 = 𝐼. 𝑅(𝑇)
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Ecuación de Balance
Ecuación de Salida del Puente
Puente resistivo
𝑉𝑜 = 𝑉𝑒𝑥𝑐𝑅1
𝑅1 + 𝑅4−
𝑅2𝑅2 + 𝑅3
𝑉𝑜 = 𝑉𝑒𝑥𝑐1
1 +𝑅4𝑅1
−1
1 +𝑅3𝑅2
𝑉𝑜 = 𝑉𝑒𝑥𝑐𝑅1𝑅3 − 𝑅2𝑅4
𝑅1 + 𝑅4 𝑅2 + 𝑅3
R1
R4R3
R2
𝑅1𝑅3 = 𝑅2𝑅4
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RRRRRRR 1432 y
RRRRRRR 3142 y
RRRRRRRR 3142 y
Si asumimos que un transductor resistivo puede modelarse como:
RT = R+R , entonces:
con un único transductor tenemos:
con dos transductores podemos tener:
con cuatro transductores podemos tener:
Puente resistivo
R1
R4R3
R2
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Comportamiento comparativo entre configuraciones
del puente para la adecuación de 1, 2 o 4
transductores
Puente resistivo
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Ecuación de Salida del Puente
Puente resistivo
𝑉𝑜 = 𝐼𝑅1𝑅3 − 𝑅2𝑅4
𝑅1 + 𝑅4 + 𝑅2 + 𝑅3
Alimentación con fuente de corriente
Ejemplo práctico
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Situación de medida con puente
Conexión de 2, 3 y 4 hilos
• Ejemplo: RTD de 2 hilos (2-wire)
Ω
Ω
Ω
Ra
Rb
Adicionan error en la medición!!!
Situación inicial
Puente resistivo
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Conexión de 3 hilos
RTD
Conexión de 2, 3 y 4 hilos
• Ejemplo: RTD de 3 hilos (3-wire)
Conexión de 2 hilos
Ra
Rb
Rc
Ra y Rb se compensan por que están en ramas opuestas del puente.Rc no influye en la
medida si en el DVM se tiene una Zi ∞.
Puente resistivo
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
RTD
Conexión de 2, 3 y 4 hilos
• Ejemplo: RTD de 4 hilos (4-wire)
Ra
Rb
Dado que en el DVM se tiene una Zi ∞, las
corrientes de entrada al medidor serán ≈ 0.
Ra y Rb no alteran la caída de tensión en la RTD, ya que están en serie con ella.
Conexión de 3 hilos
Conexión de 4 hilos
Puente resistivo
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Diseño de Puentes Resistivos (1)
• Datos Iniciales
• Variaciones de la resistencia del sensor
• Valor de resistencia del sensor para la condición de balance del puente
• Criterios Básicos
• Potencia permitida en el elemento sensor
• Alinealidad permitida en la medición
Puente resistivo
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Puentes resistivos con un elemento sensor (R1)
• Si se conocen los valores de resistencia mínima (Rmin) y máxima (Rmax) del sensor resistivo, debe cumplirse que:
• A menudo se requiere que Vmin = 0 (puente balanceado) cuando R1 = Rmin . En tal caso resulta de la expresión anterior de Vmin que:
R2.R4 = R3.Rmin
2
34
R
R1
1
Rmin
R1
1VexcVmin
2
34
R
R1
1
Rmax
R1
1VexcVmax
Diseño de Puentes Resistivos (2)
Puente resistivo
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Potencia permitida en el elemento sensor (R1)
• Una consideración adicional importante es la potencia (Wmax) que puede disipar el elemento sensor sin aumentar su temperatura por encima de la circundante.
I = Vexc/(R1 + R4) W = I2 R1 = Vexc2 R1/(R1 + R4)2
• Si Vexc y R4 presentan valores constantes, la mayor disipación se presentará cuando R1 tome su valor mínimo, por tanto:
Wmax > Vexc2 Rmin/(Rmin + R4)2
Diseño de Puentes Resistivos (3)
Puente resistivo
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Linealidad:
N = Vreal – Videal
Definiendo:
x = R1/Rmin , r = R3/R2 , k = Rmax/Rmin:
%N = 100.(Vreal - Videal)
Vmax
Diseño de Puentes Resistivos (4)
Puente resistivo
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Ejemplo:Se desea usar un sensor RTD Pt100 ( 0.0039) en el
rango 0 a 100 °C en un puente resistivo con una alinealidad máxima de 0.1%.
r = R3/R2 ; k = Rmax/RminR2.R4 = R3.Rmin (para Vmin=0)
Rmin=100 ; Rmax=139 k=1.39 ; %N=0.1
El valor óptimo de r en este caso es 96.3 . Se aproxima por arriba a 97.
R4 = r.Rmin = 9700 R3/R2 = 97 R3 = 97.R2
Diseño de Puentes Resistivos (5)
Puente resistivo
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Instrumentación Electrónica
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
0.50
0.55
0.60
0.65
0.70
0.75
0.80
0.85
0.90
0.95
1.00
1.05
1.10
1.15
1.20
1.25
1.30
1.35
1.40
1.45
1.50
1.55
1.60
1.65
1.70
1.75
1.80
1.85
1.90
1.95
-0,6
-0,55
-0,5
-0,45
-0,4
-0,35
-0,3
-0,25
-0,2
-0,15
-0,1
-0,05
0
0,05
0,1
0,15
0,2
Voltaje de Salida Normalizado
x
v
r =1
r =10
r =0.1
r =100
Linealidad Vs. Sensibilidad
Un valor grande de r dará al puente una linealidad elevada pero baja sensibilidad;
Un valor cercano a uno para r acercará el puente a su máxima sensibilidad pero con gran alinealidad en el voltaje de salida
Diseño de Puentes Resistivos (6)
Puente resistivo
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Soluciones para el problema de la alinealidad
Limitar el rango de medida para que sea pequeño.
Perder sensibilidad y compensar incrementando la alimentación del puente.
Linealizar el puente (de forma análoga o digital)
Puente resistivo
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Linealización analógica de puentes - Pseudopuentes
Puente resistivo
2S CC
xV V
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Linealización analógica de puentes - Pseudopuentes
Puente resistivo
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Vexc
Vo +
Z1 Z2
Z3 Z4
exco VZZ
Z
ZZ
ZV
31
3
42
4
exco VZZZZ
ZZZZV
4231
3241
exco V
ZZ
ZZ
V
3
1
4
2 1
1
1
1
Puente de impedancias (1)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
3241 ZZZZ Ecuación de
Balance:
Vexc
Vo +
Z1 Z2
Z3 Z4
3241 ZZZZ Es decir:
3241 y
33224411 ZZZZ
(Fasores)
Puente de impedancias (2)
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3241 ZZZZ Ecuación de
Balance:
33224411 jbajbajbajba
(Forma Cartesiana)
32324141 bbaabbaa Términos
Reales:
23321441 babababa Términos
Imaginarios:
Puente de impedancias (3)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
exc
S
So V
RR
R
CjCj
CjV
31
3
011
1
0 3
0 1 3
o exc
S
C RV V
C C R R
1 0 3
0 1 3
So exc
S
R C R CV V
C C R R
1 0 3 SR C R CEcuación de Balance:
~ Vo +
C0R1
CSR3
~
Vexc
Ejemplo de análisis: Puente R-C
Puente de impedancias (4)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Diferentes Puentes Reactivos (1)
Puente de WienOscilador basado en
un puente de Wien
Puente de impedancias (5)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Puente Schering
Puente de impedancias (6)
Diferentes Puentes Reactivos (2)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Puente de Maxwell
Puente de impedancias (7)
Diferentes Puentes Reactivos (3)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Puente Hay
Puente de impedancias (8)
Diferentes Puentes Reactivos (4)
Profesor: Andrés David Restrepo Girón, M.Sc., PhD.
Puente Owen
Puente de impedancias (9)
Diferentes Puentes Reactivos (5)