105294814 seleccion aplicacion y coordinacion de los hilos fusibles

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CONTENIDO1. COORDINACIN DE LOS FUSIBLES DE EXPULSIN ENTRE S 23

2. CARACTERSTICAS DE SOPORTE TRMICO, MECNICOY DE SOBRECARGA

2.1 Curva de sobrecarga 262.2 Carga con base en las sobrecargas de Corta Duracin sin afectar la

vida esperada normal del transformador. 262.3 Carga de corta duracin con sacrificio moderado de la vida esperada. 272.4 Curva de capacidad trmica. 282.5 Curva de corrientes transitorias. 282.6 Desplazamiento de la Curva caracterstica de soporte trmico de los

transformadores. 28

3. GUA Y SELECCIN DE LOS ESLABONES O CINTAS FUSIBLESPARA LA PROTECCIN DE TRANSFORMADORES 29

3.1 Propsito 293.2 Instrucciones 293.3 Ejemplo de aplicacin # 1 303.4 Ejemplo de aplicacin # 2 323.5 Eliminacin de los fusibles secundarios 333.6 Capacidad para soportar las sobretensiones por descarga atmosfrica 33

4. CARACTERSTICAS FSICAS Y ELCTRICAS 35

5. PRUEBAS DE LABORATORIO 36

5.1 Pruebas de fusin corrientetiempo 365.2 Pruebas de traccin mecnica 365.3 Pruebas de elevacin de temperatura 36


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La coordinacin adecuada de los fusibles se hacenecesaria cuando se usan fusibles en serie. El nmeromximo de fusibles de seccionamiento de lnea quese permite emplear en serie varia segn las distintascompaas, de uno a seis. Cuando los fusibles estnadecuadamente coordinados, un defecto en cualquierparte de un circuito radial provocar la fusin del fusiblems cercano al defecto en el lado de la subestacin,aislando de esta forma la seccin defectuosa. Ningunode los fusibles mas prximos a la subestacin deberfundirse o empezar a fundirse si los fusibles se hanescogido correctamente.

Para determinar el calibre de los fusibles que debencoordinarse adecuadamente es necesario calcular lamxima corriente de cortocircuito en aquellos puntosdel circuito donde van a instalarse los fusibles. Unavez determinada la corriente mxima de cortocircuitoen los diversos puntos donde van a instalarse fusibles,el paso siguiente es escoger el calibre adecuado de los

fusibles que deben coordinarse entre s cuando ocurraun defecto.

Las curvas de fusin tiempocorriente o las tablas decoordinacin de fusibles deben emplearse para deter-minar los calibres adecuados de los fusibles para sucoordinacin. Una curva tiempocorriente muestrael tiempo requerido para que un determinado fusiblefunda o separe un circuito para el paso de distintascorrientes a travs del fusible.

Obteniendo las dos series de curvas, una del tiempo

de despeje total y otra del tiempo mnimo de fusin,partiendo de la segunda serie, se confecciona una curvadaotiempo, suponiendo que el umbral de deteriorocorresponde a un 75% del tiempo de fusin. Cuandose superponen estas dos series de curvas los fusiblesse seleccionan de tal manera que la mxima separacindel menor no se solape con el lmite de dao del mayor,los dos fusibles estn coordinados adecuadamente; esdecir, el menor aislar el defecto antes de que el mayorempiece a fundirse (Figura 1).

1. COORDINACIN DE LOS FUSIBLESDE EXPULSIN ENTRE S


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FIGURA 2

DIAGRAMA DE COORDINACIN DE FUSIBLES

FIGURA 1PUNTO DE CORTE

Las curvas de fusin mnimas son utilizadasen relacin con el fusible protegido, puestoque estamos interesados en el tiempo defusin probable mnimo. Las curvas dedespeje total son utilizadas en relacin conel fusible protector, puesto que estamosinteresados en el tiempo de interrupcinprobable mayor.

Un ejemplo caracterstico de fusibles coordinados en-tre s es ilustrado en la figura 2. Todos los fusibles quepueden estar sujetos a una corriente de falla determi-nada, estn previstos para coordinar con cada uno delos otros. El que se encuentra ms cercano a la fallaes comnmente llamado fusible protector.El siguiente mas prximo a la fuente de suministro esllamado fusible protegido. En la figura 2 deben colo-carse fusibles en los puntos 1, 2, 3 y 4 en serie.

La mxima corriente de cortocircuito calculada paraestos puntos se supone que es 350, 700, 1100 y

Seleccin, Aplicacin y Coordinacin de los Hilos FusiblesLuhfser para proteccin de Transformadores


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2100 A respectivamente, se empieza con un fusible1.6 DUAL en el punto 1 determinado por el tamao deltransformador. La mxima corriente de cortocircuitoes de 350 A en el punto 1. Se entra en la Tabla de Co-

ordinacin de fusibles tipo DUAL VS por la columnade fusible protector para el fusible 1.6 DUAL y se siguehacia la derecha horizontalmente hasta la columna 7VS. El fusible 7 VS ser la proteccin adecuada para 350A. Obsrvese que el fusible 5 VS protegera solamentehasta 210 A y por lo tanto no se coordinara con elfusible 1.6 DUAL del transformador.

Determinado ya el fusible 7 VS para el punto 2, dondeel cortocircuito mximo es de 700 A, se entra en laTabla por la columna de fusible protector para fusible7 VS y siguiendo horizontalmente a travs de la tabla

se selecciona el fusible 15 VS que proteger para700 A. Por tanto, se escoge este fusible 15 VS para elpunto 3. De forma similar se escoge el fusible 40 VSpara el punto 4 que proteger adecuadamente para2100 A (Figura 2).

Tabla 1

COORDINACIN DE FUSIBLES

LUHFSER TIPO DUAL-VS ANSI FUSE LINKS

COORDINACIN DE FUSIBLES

LUHFSER TIPO VS-VS ANSI FUSE LINKS

ABOVE CO-ORDINATION CHART BASED ON MAXIMUM TOTAL CLEARING TIME OF THE PROTECTING LINK AND THE MINI-MUM MELTING TIME OF THE PROTECTED LINK.


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Este mismo mtodo se sigue para el fusible de cadapunto del sistema. En ciertos casos el calibre del fusibleen un punto determinado puede colocarse mayor queel necesario para una apropiada coordinacin, con el

fin de que pueda llevar la corriente de carga normal.

2.1 Curva de sobrecarga

Los dispositivos de proteccin tales como relevadoresy fusibles tienen las caractersticas de operacin biendefinidas, las que relacionan la magnitud de la fallacon el tiempo de operacin. Estas curvas caractersticasdebern ser coordinadas con unas curvas comparablesaplicables a los transformadores, las que relacionanla duracin y la magnitud de la falla con la capacidad

sostenida de resistencia.

La magnitud y duracin de las corrientes de falla sonde una importancia extrema estableciendo una prcticacoordinada de proteccin para los transformadores,tanto los efectos trmicos como mecnicos de lascorrientes de falla debern ser considerados. Para lasmagnitudes de las corrientes de falla cerca a la capaci-dad de diseo del transformador, los efectos mecnicosson ms importantes que los efectos trmicos. Conmagnitudes bajas de corriente de falla acercndoseal valor de sobrecarga, los efectos mecnicos asumen

menos importancia, a menos que la frecuencia de laocurrencia de falla sea elevada. El punto de transicinentre el inters mecnico y el inters trmico no puedeser definido exactamente, aunque los efectos mecni-cos tienden a tener un papel ms importante en lasgrandes capacidades nominales de kilovoltiamperios, acausa de que los esfuerzos mecnicos son elevados.

2.2 Carga con base en las sobrecargasde corta duracin sin afectar la vidaesperada normal del transformador

Los transformadores pueden operarse por encimade 110OC, promedio de temperatura del punto mscaliente, durante cortos periodos o durante periodosms largos con temperaturas inferiores a 110OC, de-bido a que el envejecimiento trmico es un procesoacumulativo. Las cargas sugeridas para la vida normalesperada estn dadas en las tablas de la norma ANSI/IEEE C57.91 1981, basadas en una vida mnima de

20 aos con una temperatura continua del punto mascaliente de 110oC. La determinacin del porcentajede prdida de vida est basada en ciclos de carga de24 h y una mnima duracin de vida de 20 aos. Las

mximas prdidas de vida son de 0.0137% da.

FIGURA 3

AMPERIOSN

OMINALES

TIEMPO NOMINAL X 3600s 2.02

7200s 1.74 14400s 1.5 28800s 1.33 86400s 1.16

C

CORRIENTE DE SOBRECARGA

SOBRETENSIONINDUCIDAPORDESCARG

A. CORRIENTE DE CONEXIN (INRUSH) 1-2B. CURVA DE CARGA TRMICA 3-4C. CURVA DE SOBRECARGA 5-6.

D. PARA TRANSFORMADORES DE25 KVA HACIA ABAJO.


10s 11.3 30s 6.3 60s 4.75 300s 3.0 1800s 2.0

CARGA TERMICATRANSF. CATEGORA I

B

CORRIENTE TRANSITORIA

INRUSH

CARGAFRIA

A

25 0.01s 12 0.1s 6 1.0s 3 10.0s



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La caracterstica de soporte de sobrecarga est dadapor los siguientes puntos, asumiendo una temperaturaambiente de 20oC y una precarga precedente = 90%,como se indica en la Tabla 7 de la norma ANSI/IEEE

C57.91 1981 (Figura 3, Segmento C).

2.3 Carga de corta duracin consacrificio moderado de la vida esperada

Cuando el efecto de envejecimiento de un ciclo decarga o el efecto de envejecimiento acumulativo deun nmero de ciclos de carga es mayor que el efectode envejecimiento de la operacin continua con carganominal sobre un periodo dado, el aislamiento se dete-riora a una velocidad mayor que la normal, siendo estauna funcin del tiempo y de la temperatura expresadacomnmente como un porcentaje de prdida de vida.Se considera razonable una prdida promedio de vidaadicional de 1% por ao o 5% en una operacin deemergencia.

Tabla 7Loading Capability Table for 65oC Rise Transformers for Normal and Moderate Sacrifice of Life Expectancy (Based on 65oCRise Transformer Characteristics, Table 3) Continuous Equivalent Load Exclusive of Peak Load = 90% of Nameplate Rating

(Use Method Described in 5.2 for Converting Actual Load Cycle to Equivalent Load Cycle)

NOTE: Underlined values beyond recommended limits (see 5,3,4). These values are given to assist in interpolation to find the maximunlimits. % loss of life shown in this column is in addition to 0.0137% per day loss of life for normal life expectaney.

Tiempo (Segundos) Veces de la corrientenominal

3600 2.02

7200 1.74

14400 1.50

28800 1.33

86400 1.16

Ambiente Temperature (0C)0 10 20

Peak

Load

Duration

(h)

Extra* Loss

of Life

(%)

Peak Load

Per Unit

Maximum

Hot test

Spot

Temperature

(c)

Maximum

Top Oil

Temperature

(c)

Peak Load

Per Unit

Maximum

Hot test

Spot

Temperature

(c)

Maxi-

mum

Top Oil

Temperature

(c)

Peak

Load

Per Unit

Maximum

host test

Spot

Temperature

(c)

Maximum

Top Oil

Temperature

(c)

Normal 2.31 155 79 2.16 154 85 2.02 153 910.05 2.57 177 86 2.44 176 93 2.31 175 990.10 2.66 185 89 2.54 184 96 2.41 184 102

1 0.50 2.94 210 98 2.81 209 104 2.70 208 110

Normal 2.00 148 88 1.87 146 92 1.74 145 970.05 2.21 169 97 2.11 168 102 1.98 166 1070.10 2.30 178 102 2.19 176 106 2.07 175 111

2 0.50 2.52 200 113 2.42 199 117 2.31 198 122 1.00 2.62 211 118 2.52 210 122 -- -- --

Normal 1.73 140 92 1.62 138 95 1.50 136 98

0.05 1.91 160 104 1.82 159 107 1.71 158 1110.10 1.98 168 109 1.89 168 112 1.79 166 116

4 0.50 2.17 191 122 2.08 190 125 1.99 189 129

Normal 1.53 130 90 1.44 129 93 1.33 127 95

0.05 1.69 149 102 1.60 148 105 1.51 146 1080.10 1.75 156 107 1.67 156 110 1.57 155 113

8 0.50 1.90 177 121 1.83 177 124 1.74 175 127

Normal 1.35 112 80 1.26 112 83 1.16 111 860.05 1.49 129 91 1.41 129 94 1.32 128 970.10 1.54 136 96 1.47 136 99 1.38 135 102

24 0.50 1.69 155 108 1.61 154 111 1.53 154 114 1.00 1.75 163 114 1.68 163 117 1.60 163 120


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2.4 Curva de capacidad trmica

Los transformadores deben estar diseados y con-

struidos para soportar esfuerzos de tipo mecnico ytrmico resultantes de fallas externas.

En general, el aumento de temperatura de este tipo defallas es aceptable; sin embargo, los efectos mecnicosson intolerables cuando las fallas externas tienen uncarcter repetitivo, debido al efecto acumulativo de losfenmenos de compresin, fatiga y desplazamientosinternos en el material de aislamiento.

El dao resultante ocasionado por estos fenmenos

es una funcin de la magnitud, duracin y frecuenciade las fallas.

La caracterstica de capacidad trmica limita la temper-atura de los devanados del transformador, bajo el su-puesto de que todo el calor almacenado esta limitadoa 200oC para el aluminio y 250oC para conductor decobre en condiciones de cortocircuito.

Esta condicin satisface la ecuacin descrita a contin-uacin, asumiendo que la temperatura mxima ambi-

ente es de 30o

C promedio y la temperatura mxima deservicio llega a 110oC antes del cortocircuito, segn lodescrito en la NTC 2797 (3.4.2.1).

I2t = 1250

Donde:

I = corriente simtrica de cortocircuito en valor porunidad

t = duracin en segundos

La categora I incluir los transformadores de dis-tribucin de acuerdo con la norma C57.12.20 1998del IEEE hasta 500 KVA, monofsicos o trifsicos.

La gua de la Norma Nacional Americana ANSI C57.92 1962 para los transformadores de distribucin de cargasumergidos en bao de aceite y de potencia, contieneuna seccin titulada dispositivo de proteccin, la cualproporciona informacin indicando la capacidad decarga trmica de corta duracin de los transformadoressumergidos en bao de aceite como se resume en lasiguiente tabla (Figura 3, Segmento B):

2.6 Desplazamiento de la curvacaracterstica de soporte trmico

de los transformadores

(Figuras 4, 5 y 6)

2.5 Curva de corrientes transitorias

Cuando un transformador se energiza, existe una cor-riente de excitacin cuya magnitud viene definida por elflujo residual en el ncleo del transformador y el puntode conexin en la curva de tensin. Se ha establecido

una curva definida por los siguientes puntos segn laNTC 2797 (3.6) (Figura 3, Segmento A):


2 25.0

10 11.3

30 6.3

60 4.75

300 3.0

1800 2.0


0.01 25.0

0.1 12

1.0 6

10.0 3



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3.1 Propsito

Determinar el rgimen del fusible que sirve para prote-ger un transformador, dentro de los lmites de la curvade carga y el cual en forma segura pasar la corrientede sobretensin o perturbacin elctrica transitoria,sin causar dao al transformador.

3.2 Instrucciones

Observar la curva de fusin tiempocorriente mnimade los fusibles, graficada en el papel logartmico espe-cificado NEMA, K&E No. 48 5258.

Colocar la lnea de referencia vertical AmperiosNominales sobre la COORDENADA de la corriente,correspondiente a la corriente de carga total del trans-formador (Intensidad primaria).

Hacer coincidir las lneas horizontales de 100 y 10segundos con las lneas de 100 y 10 segundos del

papel logartmico.

La curva del fusible situada debajo o a la izquierda dela curva de carga del transformador y a la derecha de lacurva de INRUSH y de la interseccin del voltajeprimario del transformador y de la lnea de referenciade 0.02 segundos, califica la capacidad del fusible.

1. La curva de carga esta basada en ANSI C57.92Gua para distribucin de carga en bao de aceite ytransformadores de potencia

2. El punto del dao de sobretensin o perturbacinelctrica transitoria (interseccin del voltaje primariodel transformador y de la lnea de referencia 0.02) ba-sado en la frmula semiemprica de Zaborszky (unafrmula semiemprica para el clculo de la capacidaddel fusible del transformador con respecto a las so-bretensiones o perturbaciones elctricas transitorias deJhon Zaborszky, AIEE peridico No. 54-303, 1954).

3. GUIA Y SELECCIN DE LOS ESLABONES O CINTASFUSIBLES PARA LA PROTECCIN DE TRANSFORMADORES

FIGURA 4

SOBRE TENSIONINDUCIDAPOR DESCARGA

CURVAS B Y C REPRESENTANLA CURVA A AJUSTADA PARAREFLEJAR EL NIVEL REDUCIDO DECORRIENTE VISTO POR LOS DOSFUSIBLES PRIMARIOS DURANTEUNA FALLA SECUNDARIA FASEA FASE


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3.3 Ejemplo de aplicacin # 1Proteccin de un transformador trifsico de 30 KVA y13200 V / 208 V. Conexin estrella aterrizado estrellaaterrizado (Factor de desplazamiento 1.0).

La corriente nominal est dada por la frmula:

I = Potencia Nominal / Tensin Nominal (kVA) (kV)

Donde:

Ip = 30 kVA / 13.2 kV = 1.31 A

Is = 30 kVA / 208 V = 83.27 A

Corriente del primario = Ip= 1.31 A

Corriente del secundario = Is= 83.27 A

FIGURA 5Desplazamiento de la caracterstica ANSI de soporte trmico y mecnico (Curve Shift)

La magnitud de las corrientes de cortocircuto reflejadas en el lado primario para una fallaen el lado secundario depender de: 1) tipo de falla; 2) conexin del transformador.

Nota: Las corrientes mostradas estn en p.u. por unidad, tomando comocorriente base la lnea para falla trifsica en el lado secundario.

Tipo de falla Primario Secundario

Trifsica

Lnea-lnea

Lnea-lnea

Lnea-lnea

Lnea-neutro



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FIGURA 6Factor de desplazamiento para la caracterstica de soporte trmico y mecnico

Tabla # 1. Curva de capacidad trmica para untransformador de 30 kVA 13200 / 208 V

Tabla # 2. Curva de sobrecarga para untransformador de 30 kVA 13200 / 208 V

Conexin del transformador Factor de desplazamiento

Primario Secundario

0,58

0,58(si se usan dos

rles)1,0

(si se usan dosrles)

0,87

0,87

1,0

1,0

1,0

(Alta impedanciaen el neutro)

Tiempo (segundos) Corriente (Amperios)

2 32.75

10 14.8

30 8.25

60 6.22

300 3.93

1800 6.62


3600 2.64

7200 2.27

14400 1.96

28800 1.74

86400 1.51


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Tabla # 3. Curva de corrientes de conexin para untransformador de 30 kVA 13200 / 208 V

Tabla # 2. Curva de sobrecargapara un transformador de75 kVA 13200 / 208 V

3.4 Ejemplo de aplicacin # 2

Proteccin de un transformador trifsico de 75 kVA y13200 V / 208 V. Conexin deltaestrella aterrizado(Factor de desplazamiento 0.58).

La corriente de fase est dada por la frmula:

If = Potencia Nominal / Tensin Nomina (kVA) (kV)

Donde:If = 25 kVA / 13.2 kV = 1.90 A

La corriente de lnea est dada por la frmula:

Il = Corriente de fase (A) * 1.7320

Donde:Il = 1.90 A * 1.7320 = 3.28 A

Corriente de fase = If= 1.90 ACorriente de lnea = Il= 3.28 A

Tabla # 1. Curva de capacidadtrmica para un transformador de

75 kVA 13200 / 208 V

Tabla # 3. Curva de corrientes deconexin para un transformador de

75 kVA 13200 / 208 V

Teniendo en cuenta las curvas caractersticas del trans-

formador (curva de capacidad trmica, de sobrecarga yde corriente de conexin) sobre las curvas caractersti-cas de fusin mnima de los fusibles, se concluye que elfusible Tipo K de 2 A en el ejemplo # 1 y el fusible TipoK de 3 A en el ejemplo # 2, tiene una proteccin delsistema y del transformador, con el inconveniente deno poder sobrecargar al mximo el transformador.

El fusible SLOW RAPID 1.3 DUAL del ejemplo # 1 y elfusible SLOW RAPID 1.6 DUAL del ejemplo # 2, pre-sentan una mejor curva caracterstica tiempo corrienteque se asemeja a la curva de capacidad trmica deltransformador protegiendo el sistema y el transforma-dor, permitiendo el uso mximo del transformador ensu capacidad de sobrecarga.

Las curvas caractersticas de corrientetiempo de losfusibles SLOW RAPID 1.3 y 1.6 DUAL, quedan al ladoizquierdo de la curva de capacidad trmica del trans-formador y al lado derecho de la curva de conexindel transformador dando una completa proteccin(Figuras 7 y 8 y Tabla 2).


0.01 32.75

0.1 15.72

1.0 7.86

10.0 3.93


2 47.5

10 21.4

30 11.9

60 9.0

300 5.7

1800 3.8


3600 2.02

7200 1.74

14400 1.50

28800 1.33

86400 1.16


0.01 47.56

0.1 22.82

1.0 11.41

10.0 5.70



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3.5 Eliminacin de los fusiblessecundarios

En el pasado fue necesario seleccionar los eslabonesfusibles primarios para la proteccin del cortocircuitosolamente, utilizando fusibles secundarios para prote-ger al transformador contra la sobrecarga.

Con la introduccin de los Eslabones Fusibles LUHFSERde elemento doble Tipos VS y SLOW - RAPID los cualesproporcionan proteccin tanto para la sobrecargacomo para el cortocircuito, los fusibles secundarios in-stalados para este propsito pueden ser eliminados.

FIGURA 7

3.6 Capacidad para soportar lassobretensiones por descarga atmosfrica

La proteccin de los transformadores contra loschoques directos de los relmpagos y sobretensiones esla funcin de un pararrayos, no de un eslabn fusible.El dao puede ser producido antes de que el eslabnfusible tenga tiempo para fundir. Las sobretensionesde los choques distantes, sin embargo, a menudopasan inofensivamente a travs de un transformadory seleccionando el eslabn fusible adecuado para laproteccin de un transformador contra las sobrecargasy cortocircuitos, nosotros debemos tambin estar

LUHFSER SOBRE TENSIN INDUCIDA POR DESCARGA13.2 KV 7.2KV

AMPERIOS

NOMINALES

A. CORRIENTE TRANSITORIAB. CURVA DE CARGA TRMICA 3-4C. CURVA DE SOBRECARGA 5-6.D. PARA TRANSFORMADORES DE

25 KVA HACIA ABAJO.

SLOW - RAPID1.3 DUAL


10s 11.3 30s 6.3 60s 4.75 300s 3.0 1800s 2.0

CARGA TRMICA

TRANSF. CATEGORA I


7200s 1.74 14400s 1.5 28800s 1.33 86400s 1.16

C

B


CORRIENTE TRANSITORIAINRUSH

CARGAFRIA

A

25 0.01s 12 0.1s 6 1.0s 3 10.0s

D

3O 30KVA 13200/208/120 VConexin Y - Y aterrizadosF.D. 1,0 - In = 1.31 Amp


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interesados en la capacidad del eslabn fusible parasoportar dichas sobretensiones.

Los choques mltiples de descarga elctrica puedendurar un segundo o ms. La magnitud de la corrientede sobretensin que no daar a un transformadorpuede ser calculada. sta vara con el tamao y el

voltaje del transformador, as como tambin con elnivel bsico de aislamiento del sistema.Como un valor conocido la corriente de sobretensinpuede ser convertido en un equivalente trmico decorriente RMS 60 Hz, el cual producira en el eslabnfusible la misma cantidad de calor que producira lamisma sobretensin.

FIGURA 8

AMPERIOSNOMINALE

S

A. CORRIENTE TRANSITORIAB. CURVA DE CARGA TRMICA 3-4C. CURVA DE SOBRECARGA 5-6.D. PARA TRANSFORMADORES DE

25 KVA HACIA ABAJO.

LUHFSER SOBRE TENSION INDUCIDA POR DESCARGA13.2 KV 7.2KV


10s 11.3 30s 6.3 60s 4.75 300s 3.0 1800s 2.0

CARGA TERMICATRANSF. CATEGORA I


7200s 1.74 14400s 1.5 28800s 1.33 86400s 1.16

C

B


CORRIENTE TRANSITORIA

INRUSH

CARGAFRIA

A

25 0.01s 12 0.1s 6 1.0s 3 10.0s

SLOW - RAPID1.6 DUAL

D

3O 75KVA 13200/208/120 VConexin -Y aterrizadoF.D. 0,58 - In = 1.90 Amp



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4. CARACTERSTICAS FSICAS Y ELCTRICAS

Los fusibles de un solo elemento manejan temperaturasde fusin bajas y altas con elementos como el estao,la plata y el cobre. Los fusibles tipo K son llamadosfusibles con elemento rpido y los fusibles tipo T, fu-sibles con elemento lento de acuerdo con la relacinde velocidad que manejan unos y otros.

Los primeros tienen una relacin de velocidad que varade 6 para regmenes de 6 amperios y 8 para los de 200

amperios, mientras que los segundos manejan para losmismos regmenes de corriente relacin de velocidadde 10 y 13 respectivamente.

Los fusibles tipo H son llamados fusibles de elementoextrarpido y sus relaciones de velocidad son 4 y 6 paralos regmenes de 6 y 100 amperios.Teniendo en cuenta la curva de seguridad trmica deltransformador y sobreponiendo a sta las curvas cara-ctersticas de fusibles de un solo elemento (K, T y H), seconcluye que la proteccin no es completa.

Se tiene una proteccin del sistema despro-tegien-do el transformador o se obtiene unaproteccin del sistema y del transformador con elinconveniente de no poder sobrecargar al mximoel transformador.

Los fusibles de doble elemento manejan proteccionescontra cortos y sobrecargas, obteniendo curvas cara-

ctersticas que representan una excelente proteccin.Los fusibles tipo DUAL y VS, manejan relaciones develocidad de 20 y 30 para los mismos regmenesanterior.Teniendo en cuenta la curva de seguridad trmicadel transformador y sobreponiendo a sta las curvascaractersticas de fusibles de doble elemento (DUAL yVS), se concluye que la proteccin es completa. Setiene una proteccin para el sistema y el transforma-dor con la ventaja de obtener el mximo provecho decapacidad de sobrecarga del transformador.

TABLA 2


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105294814 seleccion aplicacion y coordinacion de los hilos fusibles

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