1.- objeto del proyecto 8 2.- memoria...
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DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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ÍNDICE.
1.- OBJETO DEL PROYECTO................................ ...................... 8
2.- MEMORIA DESCRIPTIVA……………………………………… 9
2.1.- ALCANCE DEL PROYECTO………………………. 9
2.2.- DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO……………………. 10
2.2.1.- ESTRUCTURAS.
2.2.2.- CUBIERTA.
2.2.3.- CERRAMIENTOS Y PARTICIONES.
2.2.4.- ACABADOS INTERIORES.
2.2.5.- ACABADOS EXTERIORES.
2.2.6.- PINTURA.
2.2.7.- CARPINTERÍA.
2.2.8.- CERRAJERÍA.
2.3.- INSTALACIONES…………………………………… 17
2.3.1.- GENERALIDADES.
2.3.2.- TRATAMIENTO DE AIRE.
2.3.3.- DESHUMIDIFICACIÓN MEDIANTE BOMBAS DE
CALOR (BCP).
2.3.4.- AGUA CALIENTE SANITARIA.
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2.3.4.1.- CAPTADORES SOLARES.
2.3.4.2.- SISTEMAS DE ACUMULACIÓN
2.3.4.3.- SISTEMAS DE INTERCAMBIO PARA EL
CALENTAMIENTO A.C.S.
2.3.4.4.- SISTEMA DE CONTROL.
2.3.4.5.- SISTEMA DE MEDIDA.
2.3.4.6.- SISTEMA DE ENERGÍA
CONVENCIONAL.
2.3.5.- TRATAMIENTO DEL AGUA DE LOS VASOS DE
LAS PISCINAS.
2.4.- NORMATIVA DE APLICACIÓN……………………. 32
2.4.1.- RELACIÓN DE NORMAS DE APLICACIÓN
DIRECTA EN LA EJECUCIÓN DEL PROYECTO.
3.- ANEXOS DE CÁLCULO………………………………………… 43
3.1.- NECESIDADES DESHUMIDIFICACIÓN………… 43
3.2.- PÉRDIDAS DE CALOR EN LOS VASOS DE LAS
PISCINAS…………………………………………………………………………….. 46
3.2.1.- PÉRDIDAS POR EVAPORACIÓN.
3.2.2.- PÉRDIDAS POR RADIACIÓN.
3.2.3.- PÉRDIDAS POR CONVECCIÓN.
3.2.4.- PÉRDIDAS POR RENOVACIÓN.
3.2.5.- PÉRDIDAS POR TRANSMISIÓN.
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3.3.- POTENCIA NECESARIA PARA PUESTA A
RÉGIMEN……………………………………………………………………………… 54
3.4.- PÉRDIDAS DE CALOR POR LAS PAREDES
(CERRAMIENTOS)…………………………………………………………………… 56
3.4.1.- SUPERFICIE NETA DEL CERRAMIENTO.
3.4.2.- COEFICIENTE DE CONDUCTIVIDAD TÉRMICA.
3.4.3.- FACHADA (ZONA SUR) DE LA PISCINA.
3.4.4.- CUBIERTA (ZONA SUR) DE LA PISCINA.
3.4.5.- FACHADA (ZONA NORTE) DE LA PISCINA.
3.4.6.- FACHADA (ZONA ESTE) DE LA PISCINA.
3.4.7.- FACHADA (ZONA OESTE) DE LA PISCINA.
3.5.- PÉRDIDAS POR VENTILACIÓN…………………....66
3.6.- SELECCIÓN DE INTERCAMBIADORES…………. 69
3.6.1.- GENERACIÓN DE AGUA CALIENTE SANITARIA.
3.6.2.- INTERCAMBIADOR DE PANELES.
3.6.3.- INTERCAMBIADOR DE APOYO DE A.C.S.
3.6.4.- INTERCAMBIADOR DEL VASO DE LA PISCINA
PRINCIPAL.
3.6.5.- INTERCAMBIADOR DEL VASO DE LA PISCINA
COMPLEMENTARIA.
3.6.6.- INTERCAMBIADOR DE APOYO DEL VASO
PRINCIPAL (CALDERA).
3.6.7.- INTERCAMBIADOR DE APOYO DEL VASO
COMPLEMENTARIO (CALDERA).
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3.7.- CALDERA……………………………………………... 83
3.7.1.- CARÁCTERÍSTICAS DE LA CALDERA
SELECCIONADA.
3.8.- CÁLCULO DE LA ENERGÍA SOLAR………………. 87
3.8.1.- DETERMINACIÓN DE PÉRDIDAS POR
ORIENTACIÓN.
3.8.2.- CÁLCULO DEL NÚMERO DE COLECTORES.
3.9.- REDES DE TUBERÍAS……………………………… 98
3.9.1.- INTRODUCCIÓN.
3.9.2.- LÍMITES DE LA VELOCIDAD DEL AGUA EN LA
TUBERÍA.
3.9.3.- EQUILIBRADO DE LOS CIRCUITOS.
3.9.4.- DIMENSIONAMIENTO DE LAS TUBERÍAS.
3.9.5.- HOJAS DE CÁLCULO DE LAS REDES DE
TUBERÍAS.
3.10.- BOMBAS…………………………………………….. 104
3.10.1.- ESQUEMA DE ENERGÍA SOLAR.
3.10.2.- ESQUEMA DE DEPURACIÓN.
3.10.3.- ESQUEMA DE CLIMATIZACIÓN.
3.11.- VASOS DE EXPANSIÓN…………………………. 127
3.11.1.- INTRODUCCIÓN
3.11.2.- CÁLCULO DE LOS VASOS DE EXPANSIÓN.
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4.- RELACIÓN DE MEDIDAS DE DISEÑO EF ICIENTE………………. 131
4.1.- CONFIGURACIÓN DE MÁXIMA EFICIENCIA.
ESQUEMA DE PRINCIPIO………………………………………………………….. 131
4.1.1.- VASOS DE LA PISCINA.
4.1.2.- AGUA CALIENTE SANITARIA.
4.1.3.- BCP.
4.2.- LAZOS DE CONTROL………………………………. 139
4.2.1.- BATERÍAS DE CALEFACCIÓN.
4.2.2.- INTERCAMBIADOR ACS.
4.2.3.- INTERCAMBIADOR ES.
4.2.4.- INTERCAMBIADOR ES1/ES2.
4.2.5.- INTERCAMBIADOR P1/P2.
4.2.6.- PANELES SOLARES.
4.2.7.- CALDERA.
4.2.8.- CONTROL DE LA BCP.
4.2.9.- LISTA DE SEÑALES.
4.3.- RECUPERACIÓN DE LA ENERGÍA………………..150
4.3.1.- RECUPERACIÓN DE LA ENERGÍA DEL AIRE DE
EXTRACCIÓN O EXPULSIÓN.
4.3.2.- RECUPERADOR DE PLACAS.
4.3.3.- RECUPERADOR TUBULAR.
4.4.- ENERGÍA SOLAR…………………………………….154
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4.4.1.- ELEMENTOS DE UNA INSTALACIÓN GENÉRICA
4.5.- BOMBA DE CALOR (BCP)…………………………. 159
4.6.- COMBUSTIBLE ECOLÓGICO (CALDERA DE
BIOMASA)……………………………………………………………………............... 162
4.7.- MANTA TÉRMICA……………………………………. 166
5.- BALANCE Y ESTIMACIÓN DE AHORRO
ENERGÉTICO…………………………………………………………………………. 167
5.1.- CONSUMO ANUAL PISCINA ESTÁNDAR…………167
5.1.1.- PÉRDIDAS POR EVAPORACIÓN.
5.1.2.- PÉRDIDAS POR RENOVACIÓN.
5.1.3.- PÉRDIDAS POR TRANSMISIÓN.
5.1.4.- PÉRDIDAS POR CALEFACCIÓN.
5.1.5.- PÉRDIDAS POR VENTILACIÓN.
5.1.6.- GENERACIÓN DE AGUA CALIENTE SANITARIA.
5.2.- CONSUMO ANUAL PISCINA PROYECTADA……. 205
5.2.1.- CARACTERÍSTICA DE LA BIOMASA ELEGIDA.
5.2.2.- COMPARACIÓN DE UNA CALDERA DE
BIOMASA CON UNA CALDERA DE GAS NATURAL.
5.3.- AMORTIZACIÓN DE LA PISCINA DISEÑADA….... 217
5.3.1.- PISCINA ESTÁNDAR.
5.3.2.- PISCINA PROYECTADA CON CALDERA DE GAS
NATURAL.
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5.3.3.- PISCINA PROYECTADA CON CALDERA DE
BIOMASA.
5.3.4.- COMPARACIÓN PISCINA ESTÁNDAR/PISCINA
PROYECTADA (CALDERA DE GAS NATURAL)
5.3.5.- COMPARACIÓN PISCINA ESTÁNDAR/PISCINA
PROYECTADA (CALDERA DE BIOMASA)
5.3.6.- COMPARACIÓN ENTRE AMBAS CALDERAS
PROYECTADAS (CALDERA GAS NATURAL/ CALDERA DE BIOMASA).
6.- PRESUPUESTO Y MEDICIONES……………………………………. 227
6.1.- INSTALACIÓN CLIMATIZACIÓN…………………… 227
6.2.- INSTALACIÓN ENERGÍA SOLAR…………………. 235
7.- PLANOS. LISTADO…………………………………………… ……….. 239
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1.- OBJETO DEL PROYECTO.
Este proyecto tiene por objeto realizar el estudio y diseño de instalaciones en
piscinas climatizadas. La realización de este proyecto está provocado por el afán de
mejorar la eficiencia de los sistemas (climatización, deshumidificación…etc.) que
cubren las necesidades energéticas en las piscinas cubiertas debido al importante
incremento que han sufrido este tipo de instalaciones en nuestro país en los últimos
años y el gran consumo de energía que necesitan.
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2.- MEMORIA DESCRIPTIVA.
2.1.- ALCANCE DEL PROYECTO.
En este proyecto sólo vamos a centrarnos en las instalaciones necesarias
para cubrir las necesidades energéticas de una piscina climatizada (deshumidificación,
climatización…etc.)
En una primera fase hemos realizado el cálculo de todas las perdidas
energéticas que podemos encontrarnos en este tipo de recinto. Este proyecto se ha
realizado sólo para el periodo comprendido entre los meses de octubre a mayo
(ambos inclusive), que es el período en el cual la temperatura interior es superior a la
temperatura exterior.
Posteriormente, en una segunda fase hemos seleccionado los diferentes
equipos energéticos (calderas, intercambiadores, bombas, placas solares…etc.) que
vamos a utilizar para cubrir todas las pérdidas de calor y además hemos proyectado
los equipos para realizar la deshumectación necesaria en este tipo de instalaciones.
En una tercera fase se ha justificado la selección de estos equipos desde la
perspectiva de buscar la máxima eficiencia energética en las instalaciones necesarias
para cubrir la demanda de una piscina climatizada.
Y por último, en la cuarta fase de este proyecto se ha realizado un balance
energético y una estimación del consumo anual.
Previamente a todo lo anterior, en este proyecto hemos realizado una
pequeña descripción del edificio donde está ubicada nuestra piscina, que es un
complejo deportivo de Punta Umbría. En ningún momento hemos considerado este
proyecto desde el punto de vista constructivo sólo se ha realizado un estudio desde el
punto de vista energético, buscando como poder mejorar el ahorro energético.
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2.2.- DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO.
Consiste en construir una piscina que tendrá unas proporciones de 25x16.6
m y cuya profundidad será de 1,8 m que es el equivalente a 8 calles de entrenamiento
en la que se pueden desarrollar todo tipo de competiciones deportivas. Sin embargo,
la construcción de la piscina también tendrá un vaso de enseñanza cuyas dimensiones
serán de 16.6x8 m y cuya profundidad será de 1.2 m. La finalización del proyecto de la
sala de piscinas se cerrará con un espacio destinado a un número de espectadores
que será aproximadamente de 230 plazas , al que se accede desde la galería de
observación que se inicia en el control general del hall del edificio.
El pabellón de la piscina tendrá dos accesos. Uno de estos accesos estará
ubicado en el mismo eje que es el destinado principalmente a los espectadores,
mientras que el otro constituye el acceso principal al edificio. Este último acceso será
utilizado principalmente por los deportistas y por los espectadores porque en él está
ubicado el control general del edificio. Existen además otros dos tipos de accesos, uno
de ellos está ubicado en la fachada oeste del edificio y tiene acceso restringido sólo
para el personal técnico ya que este acceso tiene conexión directa con la depuradora y
con la galería técnica de instalaciones, y el último acceso consiste en una rampa apta
para minusválidos cuya pendiente máxima es del 8% y su anchura mínima es de 1.20
m.
El pabellón de piscinas está concebido como una gran sala constituida por
dos vasos de piscinas alimentadas por una gran maquinaria de calor, es decir,
podemos considerarlo como que está “enchufada” a un edificio de instalaciones y de
servicios. Como además hemos incorporado una pista deportiva de entrenamiento en
la cubierta de la piscina, esto ha contribuido a que la sala donde está ubicada la
piscina sea un recinto rectangular. El uso deportivo de la cubierta, incorpora un
parámetro técnico de gran importancia ya que ha existido una elevación de la carga de
cálculo de la estructura de 100 kg/cm2 a los 400 kg/cm2. Por tanto, necesitaremos
sustentar la cubierta utilizando vigas de gran capacidad portante. De entre las
opciones con las cuales contamos se optará finalmente por la utilización de un pórtico
de dintel biapoyado en pilares de hormigón armado y vigas de acero formando un
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cajón estructural (vigas puente) que sólo transmiten carga vertical a los apoyos. Entre
estas grandes vigas-puente se dispondrá como plementería, un conjunto de placas
aligeradas (alveolares) de hormigón armado y pretensado. Así que sobre las placas,
dispondremos una capa de compresión de hormigón armado y sobre dicha placa se
construirá la pista deportiva.
Además la sala donde están ubicados los vasos de la piscina recibirán luces
del norte; que vienen directas desde la fachada norte y mediante lucernario en el
espacio de tránsito o conexión con los vestuarios, ya que esto contribuiría a un efecto
de “flotación” del conjunto de los elementos de la cubierta.
Por otra parte, debemos de considerar la ubicación de los paneles solares y
maquinaria que vamos a requerir tanto para el calentamiento del agua para que esta
se mantenga a un temperatura constante de 26ºC como para el mantenimiento del aire
exterior que rodea el vaso de la piscina, el cual deberá estar aproximadamente a dos
grados superior a la temperatura a la que está situada el agua de la piscina. Por este
motivo se ha adoptado la solución de utilizar cubiertas inclinadas, las cuales además
tienen la funcionalidad de proteger de los vientos del mar a las pistas de
entrenamiento. La concepción última de este edificio auxiliar se realizará con
tecnología próxima a una nave industrial de cubierta y cerramientos ligeros, La
estructura será de perfiles metálicos galvanizados y con cerramientos de chapa
metalizada.
2.2.1.- ESTRUCTURAS.
El edificio proyectado consta básicamente de las piezas:
Espacio central: Dimensiones: 28,50 x 33,50 m2 donde se albergará la
piscina y el graderío del público. También se situarán 2 pistas de uso
Polideportivo de dimensiones 31,50 x 44,50 m2.
Zonas de vestuarios y área técnica.
Rampas de acceso: en los laterales cortos.
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Debido a las necesidades resistentes y las luces a salvar, se han adoptado
las siguientes tipologías estructurales:
1.- Espacio central:
Por la necesaria diafanidad de uso, su cubierta queda establecida en la
siguiente propuesta estructural.
8 VIGAS MIXTAS: Son de 25,60 metros de luz entre apoyos (más de 3
metros de vuelo), que están apoyadas en almohadillas de neopreno
zunchado sobre 16 pilares de hormigón armado. Además las vigas
están constituidas por cajones metálicos de 400 x 1500 mm2 conectado
mediante pernos a una cabeza de hormigón de 250 mm de espesor y
una anchura que es variable según la viga; formando de esta forma
una sección en T con doble alma y con un canto total de 1750 mm.
FORJADO: Son de placas alveoladas pretensadas que apoyan en las
vigas mixtas. Estas placas son de 20 cm. de canto y se complementan
con una capa de compresión de 5 cm, de hormigón in situ.
2.-Vestuarios:
Están situados a nivel de planta baja. Dada las luces (6 m) y el tratamiento
arquitectónico de hormigones vistos se cubren mediante forjado de losa maciza de 25
cm de espesor.
3.-Rampas de acceso:
Tanto los muros laterales como el suelo estarán constituidos por losas
maciza de hormigón armado apoyada unas veces en muros y otras en pilares.
4.-Zona técnica:
Estará dispuesta en la planta alta sobre los vestuarios. El gran plano
inclinado de su cubierta, que además alberga paneles solares, se resuelve mediante
pilares, jácenas y correas.
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2.2.2.- CUBIERTA.
La cubierta en la sala de piscinas es visitable y destinada a uso deportivo. En
esta se ejecutará una pista deportiva con pendiente de 0,75. Esta pista deberá ser
despiezada según paños para ajustarse a las juntas de dilatación previstas. Bajo la
pista se realizará la impermeabilización mediante lámina de tipo “everlay” y sobre
estas el pavimento deportivo de caucho tipo “esportflex”, impronta foca” de 4,5 mm de
espesor. La cubierta del área de instalaciones se realiza mediante chapa ondulada
metalizada formando un sándwich con lana de vidrio y una chapa ondulada y
perforada interior con características de absorción acústica. La del área de vestuarios
se cubre con losa armada sobre la cual se impermeabiliza con lámina asfáltica y se
suela con ladrillo fino prensado.
2.2.3.- CERRAMIENTOS Y PARTICIONES.
FACHADAS: Los cerramientos del edificio están ligados, por su concepción
y uso, de forma indisoluble a las cubiertas y la estructura. Exceptuando la gran
cristalera que ofrece la sala norte sus lucernarios, el resto de cerramientos
corresponde al tipo de estructura utilizada en cada área. En la sala de piscinas se
utilizará hormigón armado mientras que en el área de vestuarios se utilizará metálica.
Todo el conjunto exterior de fachadas y rampas se ejecutan con muros de hormigón
armado.
PARTICIONES: Las particiones internas sólo existen en el área de
vestuarios. Está será de ladrillo en citaras de medio pie o panderetes de tabicón de
ladrillo hueco doble en las zonas húmedas. En el área puramente de vestuario, se
utilizarán particiones formadas por estructuras de acero inoxidable y paneles de
resinas termo endurecidas y coloreadas.
PROTECCIÓN DE PISTA DE ENTRENAMIENTO: Se proyecto un
cerramiento muy ligero de 6 metros de altura a base de tubos de acero galvanizado
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formando marcos de 3 x 3 que se plementarán con una malla textil o red de
protección.
2.2.4.- ACABADOS INTERIORES.
SUELOS: Todos los pavimentos interiores serán de cerámica compactada
antideslizante a excepción de las gradas de asiento de espectadores que se realizarán
en hormigón prefabricado. El material de rejuntar será impermeable y antibacteriano.
Además la recogida de agua se realizará con pendientes del 2% sin escalones y la
canaleta próxima a la pared de las duchas.
PAREDES: En duchas y servicios se revestirán los parámetros verticales
hasta el techo con materiales cerámicos vidriados, protegiendo con esquineras los
cantos vivos y escocías o zócalos redondeados en los encuentros con el suelo. En los
vestuarios se realizarán las particiones que han sido descritas con anterioridad. Las
paredes del recinto de piscinas se protegen hasta una altura de 2,40 metros o 1,20
metros, con un zócalo de cerámica (gres extrusionado), similar al suelo, a modo de
trasdosado de los muros exteriores. La altura restante hasta el techo, se revestirá con
paneles de lana de roca a modo de trasdosado fono absorbente. El intradós de
cubierta irá revestido igualmente de paneles de fono absorbentes en toda la superficie
salvo el área que ocupan las ocho vigas puente.
TECHOS: En el punto anterior han sido detallados los de la sala de piscinas,
el resto se realiza mediante losa armada revestida de mortero de cemento para pintar
o escayola formando falso techo, a excepción de las del vestuario de la planta superior
que llevarán falso techo de chapa plegada de acero prelacado.
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2.2.5.- ACABADOS EXTERIORES.
SUELOS DENTRO DEL RECINTO POLIDEPORTIVO: Al igual que la
plataforma de accesos del conjunto, los pavimentos exteriores se ejecutan mediante
solera de hormigón ligeramente armada y tratada superficialmente con helicóptero. Se
realizará un despiece de este pavimento con piezas prismáticas de hormigón
prefabricado tipo bordillo de jardinería. Las rampas de relación entre los distintos
planos, se realizarán mediante con juntas de vidrio y cerámica compacta
antideslizante.
2.2.6.- PINTURA.
Las superficies que no sean paneleadas se pintarán con plástico. Se tratará
el tratamiento de galvanizado en caliente para toda la cerrajería que, previa
imprimación con G. P., se terminará con pintura en caliente. Se prescriben
tratamientos especiales anticorrosivos para las grandes vigas puente.
2.2.7.- CARPINTERIA.
Las puertas y ventanas exteriores se realizarán en perfilería de aluminio y
vidrio aislante de doble capa con cámara de tipo climatit de seguridad. Las puertas
interiores en vestuarios, aseos y duchas se proyectan con marco y premarco de
madera para pintar con el mismo material. Además las puertas de emergencia,
almacenes e instalaciones, estarán formadas con perfiles y chapa de acero
galvanizado. Mientras que el lucernario se realiza con perfilería de aluminio y vidrio
inastillable formado por dos capas y una lámina de butilo tipo Estadip.
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2.2.8.- CERRAJERÍA.
Las barandillas interiores están formadas por perfilería metálica de acero
galvanizado.
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2.3.- INSTALACIONES.
2.3.1.- GENERALIDADES.
Diferenciamos dos tipos de acondicionamiento según su utilización en el recinto:
1.-Locales anexos de servicios: Dispondrán de ventilación forzada los
siguientes locales:
-Vestuarios en general.
-Servicios sanitarios.
-Duchas en general.
2.-Recinto de piscinas: Se prevé la instalación de un sistema de
climatización con control ambiental de temperatura y humedad. La instalación estará
formada por las siguientes etapas:
-Toma de aire exterior.
-Filtración.
-Batería de calor.
-Batería de frío.
-Zona deshumectación.
-Ventilador.
Tendrá una distribución de aire mediante conductos de chapa galvanizada
instalados en techo y dotados de toberas orientables y retorno del mismo a través de
rejillas distribuidas en el lateral norte del recinto. Esta instalación se complementará
con un sistema de deshumectación controlado por el mismo sistema, consiguiéndose
así mantener los parámetros ambientales de consigna definidos como:
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-Temperatura recinto interior : 28ºC ± 1.
- Humedad ambiente: 65% ± 5%.
Para la calefacción del agua de vaso y para el agua caliente sanitaria la
demanda de calor se produce durante las diversas épocas del año de una forma
aproximadamente constante, además si analizamos las condiciones climáticas de la
zona, esta tiene una alta tendencia a la radiación solar, por lo que se opta por la
utilización de paneles solares con una orientación sur, lo que supone las siguientes
ventajas:
1.- Energía ilimitada y limpia.
2.- Costos de explotación prácticamente nulos, salvo los consumos eléctricos
por bombeos.
3.- Costos de mantenimientos de equipos, prácticamente nulos.
4.- Posibilidad de retorno de la inversión, a través de subvenciones oficiales.
Dicha instalación se realiza mediante intercambiadores de calor en flujo
directo para la climatización de vasos de agua y acumuladores de agua caliente para
el agua caliente sanitaria. En la climatización del recinto de piscinas, y teniendo en
cuenta que las aportaciones de frio y de calor pueden darse durante las distintas
épocas del año, e incluso en algunas situaciones simultáneamente, se opta por la
instalación de bombas de calor que permitan trabajar separadamente y
simultáneamente en ciclos de calor y frio. Con el objetivo de aportar una solución
energética limpia en línea con la solución de la Energía Solar adoptada, se opta por
bombas de calor, que presentan las siguientes ventajas:
-Energía limpia.
-Costos de explotación inferiores a la solución de energía eléctrica (Efecto
Joule).
La instalación en general se complementará con una caldera de agua
caliente alimentada por biomasa, la cual comenzaría a funcionar únicamente como
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apoyo de emergencia a la instalación de energía solar en los días de mínima
radiación, o como emergencia por fallo de la misma. Para este efecto se prevé la
instalación de una habitación cerrada cerca de la caldera (dentro del edificio), donde
pueda almacenarse el biocombustible y desde la cual éste es transportado hacia la
caldera utilizando un tornillo sin fin.
2.3.2.- TRATAMIENTO DEL AIRE.
Las necesidades del aire ambiente exigen mantener la calidad del mismo
(renovación y filtrado), el calentamiento adecuado y específicamente su nivel de
humedad dentro de los límites permitidos.
La distribución del aire debemos de realizarlo de tal forma que evitemos
temperaturas superficiales de los cerramientos inferiores al punto de rocío. En nuestro
edificio hemos definido una temperatura de 28º C y una humedad relativa de 65%, por
tanto, la temperatura de rocío está en torno a los 20º C. Debemos de evitar que las
superficies que componen nuestro recinto estén por debajo de esta temperatura
porque el efecto será que aparecerá agua condensada. Las superficies más
problemáticas para presentar condensaciones son las superficies acristaladas como
pueden ser puertas o ventanas.
Debemos de evitar corrientes de aire sobre la lámina de agua para no
potenciar el efecto de la evaporación.
Por las dos razones expuestas con anterioridad, el aire caliente y seco hay
que impulsarlo sobre los cerramientos exteriores, preferiblemente de abajo a arriba.
Para conseguirlo hemos instalado un conducto perimetral por el sótano, para impulsar
el aire verticalmente hacia el techo justo al lado de los cerramientos del recinto.
En el interior del edificio debemos de evitar masas de aire estancado, de esta
manera conseguimos evitar que se enfríen o que se condensen. Para conseguir que el
aire no se estanque vamos a asegurar una tasa de circulación del aire en el edificio de
4 a 8 veces el volumen del mismo.
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2.3.3.- DESHUMIDIFICACIÓN MEDIANTE BOMBAS DE CALOR
(BCP).
Con este tipo de sistemas conseguimos aprovechar toda la energía residual
del ciclo frigorífico. En el interior de las BCP, una sección de free-cooling,
intercambiadores de placas y varias etapas de filtración. Todos estos elementos son
controlados por el propio equipo.
El funcionamiento de las BCP están controlados por el humidostato que
controla la humedad relativa del local, y la aportación calorífica al local se hará
empleando baterías de calentamientos (energía solar, caldera de biomasa…etc.)
independientes del ciclo frigorífico.
El funcionamiento consiste en pasar el aire de retorno por el evaporador del
equipo donde se produce la deshumectación.
Este aire al pasar por el evaporador se enfría y pierde humedad, y este
mismo aire a continuación se le hace pasar por el condensador del circuito frigorífico
(en este equipo el evaporador y el condensador están en serie y físicamente juntos
uno a continuación del otro), de forma que toda la potencia calorífica del ciclo
frigorífico se recupera sobre el aire frío y seco, que es calentado hasta temperaturas
similares a la que entró en el evaporador. Es necesario poner una batería de
calentamiento integrada dentro del mismo equipo.
El equipo tiene dos circuitos frigoríficos, por tanto, uno de ellos vamos a
emplearlo sobre el aire y el otro lo utilizaremos como intercambiador refrigerante/agua
para condensar con el agua del vaso, de tal forma que el calor cedido en la
condensación nos sirva para el calentamiento del agua del vaso, y contrarrestar las
pérdidas que se han detallado en los Anexos de cálculo.
El sistema elegido es el que mejor se adapta a las condiciones técnicas y
constructivas de nuestro edificio, frente a otros que se han evaluado y que brevemente
se enuncian a continuación:
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A.- DESHUMECTACIÓN CON GRUPOS AGUA-AGUA Y
CLIMATIZADORES.
El principio de funcionamiento es similar a las BCP, la diferencia es que se
utilizan baterías de aire alimentadas por agua provenientes de un grupo frigorífico. Sin
embargo, en el climatizador, la batería de agua fría es la encargada de deshumectar y
la batería de agua caliente es la que aporta la potencia calorífica necesaria, que es la
suma de las cargas térmicas del recinto más la potencia sensible de la batería
deshumectadora. Esta no es una carga adicional desde el punto de vista energético,
porque toda la energía consumida para eliminar la humedad a través del equipo
frigorífico se recupera en el condensador del mismo.
B.- DESHUMECTACIÓN MEDIANTE BATERÍAS DE FRÍO.
En este caso hacemos pasar el aire del recinto por una batería de frío, ya sea
de expansión directa o alimentada con agua fría, experimentando un enfriamiento
sensible con disminución de la temperatura, y un enfriamiento latente con pérdida de
humedad por haber alcanzado su temperatura de rocío.
Una vez que el aire ha perdido la humedad deseada, habrá que calentarlo
para devolverlo a las condiciones iníciales de temperatura y por último habrá que
recalentarlo para vencer las pérdidas de calor propias del recinto.
C.- DESHUMIDIFICACIÓN MEDIANTE AIRE EXTERIOR.
Este método se aplica cuando el aire exterior se encuentra a una humedad
absoluta menor que el aire interior, porque consiste en extraer el aire del recinto y
sustituirlo por el aire exterior. En este caso es necesario realizar un tratamiento térmico
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 22
de dicho aire ya que normalmente se encontrará a temperatura inferior a la del recinto,
además deberá recalentarse para vencer las pérdidas de calor por transmisión de
dicho recinto.
El caudal de aire a introducir dentro del local dependerá de la humedad
absoluta que éste tenga en cada momento y de la cantidad de vapor de agua a
eliminar del recinto proveniente de la evaporación del agua del vaso.
2.3.4.- AGUA CALIENTE SANITARIA.
En líneas generales, la instalación está compuesta por un campo de
captadores solares térmicos planos, situados en la cubierta del edificio, un sistema de
intercambio y acumulación centralizada y un sistema de aporte convencional auxiliar
mediante la caldera citada anteriormente.
Los tres sistemas están unidos entre sí mediante circuitos hidráulicos que
conducen el fluido caloportador o el agua de consumo según el esquema de la
instalación recogida en los planos correspondientes.
Los componentes de la instalación y sus características se describen en los
siguientes apartados.
2.3.4.1.- CAPTADORES SOLARES.
Sistema de captación mediante colectores planos de baja temperatura, un
total de 198 colectores con una superficie unitaria de 2,30 m2, lo que representa
aproximadamente una superficie de captación total de 504,9 m2, están situados en la
cubierta (véase los planos) y orientados hacia el sur.
Las filas de colectores se conectan entre sí en serie, habiéndose instalado
válvulas de cierre en la entrada y salida de las distintas baterías de captadores y entre
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 23
las bombas, de manera que pueden utilizarse para aislamiento de estos componentes
en labores de mantenimiento, sustitución, etc.
La conexión entre captadores y entre filas se ha realizado de manera que el
circuito resulte hidráulicamente equilibrado mediante retorno invertido.
La posición habitual de los captadores suele ser la cubierta del edificio por su
mejor soleamiento debido a la ausencia de obstáculos, como es nuestro caso.
La estructura soporte cumple las exigencias del Código Técnico de la
Edificación en cuanto a seguridad.
El cálculo y la construcción de la estructura y el sistema de fijación de
captadores permiten las dilataciones térmicas necesarias, sin transferir cargas que
puedan afectar a la integridad de los captadores o al circuito hidráulico.
Los puntos de sujeción del captador son suficientes en número, teniendo el
área de apoyo y posición relativa adecuada, sin transferir cargas que puedan afectar a
la integridad de los captadores o al circuito hidráulico.
Los puntos de sujeción del captador son suficientes en número, teniendo el
área de apoyo y posición relativa adecuada, de forma que no se produzca flexiones en
el captador, superiores a las permitidas por el fabricante.
Los topes de sujeción de los captadores y la propia estructura no arrojan
sombra sobre los captadores.
2.3.4.2.- SISTEMA DE ACUMULACIÓN.
El sistema de acumulación solar estará constituido por 2 depósitos
centralizados de 1500 litros cada uno, que serán de configuración vertical y estarán
ubicados en la planta baja, situación que permite su sustitución por envejecimiento o
averías.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 24
Los depósitos instalados son del tipo sin intercambiador incorporado. Estos
depósitos se conectan en serie invertida en el circuito de consumo (preferentemente)
Los acumuladores llevan válvulas de corte u otros sistemas adecuados para
cortar flujos no intencionados al exterior del depósito en caso de daños del sistema, y
sus conexiones permiten la desconexión individual de los mismos, sin interrumpir el
funcionamiento de la instalación, disponiendo de válvulas de corte.
El acumulador estará certificado de acuerdo con la Directiva Europea
97/223/CEE de Equipos de Presión e incorporará una placa de características, con la
información del fabricante, identificación del equipo a presión, volumen, presiones o
pérdida de carga del mismo.
El acumulador está construido con acero con un tratamiento que asegura la
resistencia a la temperatura y a la corrosión con un sistema de protección catódica y
enteramente recubierto con un material aislante.
Para la prevención de la legionelosis se ha optado por conexionar
puntualmente el sistema auxiliar y el acumulador solar, de forma que se pueda
calentar este último con el auxiliar, instalándose un termómetro el lugar fácilmente
visible para la comprobación de la temperatura.
Situación de conexiones para el caso de depósitos verticales:
La altura de la conexión de entrada del agua caliente procedente del
intercambiador o de los captadores al intercambiador está comprendida
entre el 50% y el 75% de la altura total del depósito.
Conexión de salida de agua fría del acumulador hacia el intercambiador o
los captadores por la parte inferior.
Conexión de retorno de consumo al acumulador y agua fría de red por la
parte inferior.
Extracción de agua caliente del acumulador por la parte superior.
El depósito cuenta con boca de hombre para inspección, y las conexiones
necesarias para las canalizaciones tanto del circuito primario, como del circuito
secundario, vaciado, colocación de termómetros y sondas de temperatura…etc.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 25
Su ubicación es en planta sótano, según se indica en planos, en un local
previsto para el uso exclusivo de estas instalaciones.
2.3.4.3.- SISTEMA DE INTERCAMBIO PARA EL CALENTAMIENTO DE
A.C.S.
Los intercambiadores de calor instalados son del tipo de placas exteriores al
acumulador que está construido de acero inoxidable.
CIRCUITO PRIMARIO.
Este une los captadores solares con el sistema de intercambio. Este se
diseña según un esquema ramificado con válvulas de equilibrado hidráulico, con
objeto de minimizar el trazado de tuberías, y por tanto las pérdidas asociadas, y por
otra obtener un completo equilibrado hidráulico que asegure el mismo caudal por cada
una de las agrupaciones de colectores prevista. Las uniones serán de cobre según
UNE-EN-1057.
Las válvulas de acuerdo con las funciones que desempeñan serán de
material compatible con las tuberías y son las indicadas en los planos de la instalación
correspondiente. Según su función serán válvulas de asiento para el equilibrado de los
circuitos.
El fluido caloportador de este circuito será agua con un 30 % de liquido
anticongelante (propilenglicol) considerando las bajas temperaturas de invierno que
pueden ocasionar problemas de tuberías y captadores.
Se ha limitado la pérdida de carga en tramos rectos de los circuitos de
tuberías a 40 mm.c.a. por metro lineal de tubería, y la velocidad 1,5 m/s, con objeto de
minimizar los consumos en las bombas de circulación.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 26
Se ha previsto un punto de llenado del circuito primario, aunque por el tipo de
fluido utilizado (mezcla de agua y anticongelante), dicho llenado deberá de realizarse
de forma manual.
En el esquema de principio, se han indicado los elementos de medida
(termómetros y puntos de toma de presión y de temperatura), con objeto de poder
analizar el funcionamiento de la instalación en cualquier momento.
Además hemos puesto la correspondiente bomba de circulación que será de
rotor seco.
CIRCUITO SECUNDARIO.
El circuito secundario va desde el intercambiador y el depósito solar. Está
constituido por tuberías de polipropileno de bajo coeficiente de dilatación. Las uniones
serán roscadas. Se ha dispuesto un circuito hidráulico equilibrado en sí mismo.
Las válvulas de acuerdo con las funciones que desempeñan serán de
material compatible con las tuberías y son las indicadas en los planos del esquema de
principio. Serán válvulas de asiento porque buscan el equilibrado del circuito
hidráulico.
El fluido calopartador de este circuito es agua con un 30 % de
anticongelante.
Se ha limitado la pérdida de carga en tramos rectos de los circuitos de
tuberías a 40 mm.c.a. por metro lineal de tubería, y la velocidad 1,5 m/s, con objeto de
minimizar los consumos en las bombas de circulación.
En el esquema de principio, se han indicado los elementos de medida
(termómetros y puntos de toma de presión y de temperatura), con objeto de poder
analizar el funcionamiento de la instalación en cualquier momento.
Se ha previsto la correspondiente bomba de circulación que será de rotor
seco, aptas para ACS y la correspondiente válvulas de corte y maniobra.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 27
CIRCUITO DE CONSUMO.
Circuito por el que circula el agua de consumo hasta cada usuario. En este
proyecto no se estudia las instalaciones de fontanería que es donde se detalla este
circuito.
SISTEMA DE ACUMULACIÓN DE CONSUMO.
Con objeto de amortiguar las puntas de consumo de ACS que se producen
en el normal funcionamiento de la instalación, se ha provisto un sistema de
acumulación de consumo conectado en serie con el sistema de depósito de
acumulación solar. Este sistema de acumulación, en caso de ausencia o insuficiencia
de radiación solar, recibirá un apoyo mediante un circuito secundario proveniente de
un intercambiador cuyo primario es abastecido por una caldera de biocombustible, de
forma que se asegure la producción de ACS en cualquier condición real de uso.
Este sistema de acumulación de consumo estará compuesto por dos
depósitos de 1500 litros con una configuración vertical, realizados en chapa de acero
de recubrimiento epoxídico y protección catódica mediante corriente impresa y ánodos
permanentes.
El depósito cuenta con boca de hombre para inspección, y las conexiones
necesarias para las canalizaciones tanto del circuito primario, como del circuito
secundario, vaciado, colocación de termómetros y sondas de temperatura…etc.
Su ubicación es en planta sótano, según se indica en planos, en un local
previsto para el uso exclusivo de estas instalaciones.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 28
BOMBAS DE CIRCULACIÓN.
Las bombas empleadas son de tipo centrífugo, están dimensionadas para
vencer la resistencia que oponer el fluido a su paso por la tubería, y mantienen la
presión deseada en cualquier punto de la instalación.
Se han dispuesto 9 bombas entre el circuito primario y en el secundario.
Las características técnicas de las bombas instaladas han sido detalladas en
los anexos de cálculo donde hemos realizado el dimensionamiento de estos equipos.
Se ha limitado la pérdida de carga en tramos rectos de los circuitos de
tuberías a 40 mm.c.a por metro lineal de tubería, y la velocidad 1,5 m/s, con objeto de
minimizar los consumos en las bombas de circulación.
VASO DE EXPANSIÓN.
Se ha instalado un vaso de expansión en el circuito primario junto a las
placas solares, para evitar sobrepresiones no deseadas como consecuencia de la
variación de volumen que se origina en el fluido de trabajo al cambiar su temperatura.
La conexión de los vasos de expansión al circuito primario se realiza de
forma directa, sin intercalar ninguna válvula o elemento de cierra que pueda aislar el
vaso de expansión del circuito que debe proteger.
PURGADORES.
En los puntos altos de la salida de las baterías de captadores y en todos
aquellos puntos de la instalación donde pueda quedar aire acumulador, se han
colocado separadores de aire que originan una perturbación del flujo del fluido y
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 29
favorecen la separación del aire que se acumula en su parte superior donde se sitúa
un purgador para su extracción.
2.3.4.4.- SISTEMA DE CONTROL.
La alimentación eléctrica de los distintos equipos que componen la
instalación, se realiza desde el cuadro de protección y mando que se define en el
correspondiente proyecto de la instalación eléctrica. Los elementos que requieren
alimentación eléctrica son en este caso, las bombas de circulación tanto del circuito
como secundario, el aerotermo, y los dispositivos de control.
El sistema de control instalado es con depósito de acumulación solar, el
control de funcionamiento normal de las bombas del circuito actúa en función de la
diferencia entre la temperatura del fluido portador en la salida de las baterías de los
captadores y la del depósito de acumulación. El sistema de control está ajustado de
manera que las bombas no estén en marcha cuando la diferencia de temperatura sea
menor de 2ºC y no estén paradas cuando la diferencia sea mayor de 7ºC. La
diferencia de temperaturas entre los puntos de arranque y de parada de termostato
diferencial no será menor que 2ºC.
Las sondas de temperatura para el control diferencial se colocarán en la
parte superior de los captadores de forma que representen la máxima temperatura del
circuito de captación. El sensor de temperatura de la acumulación se colocará en la
parte inferior en una zona no influenciada por la circulación del circuito secundario o
por el calentamiento del intercambiador se éste fuera incorporado.
Estas sondas de temperatura están reguladas en una centralita lo que nos
permite regular la temperatura por parte del usuario desde la centralita.
En todo momento, se asegura el correcto funcionamiento de la instalación
obteniendo un buen aprovechamiento de la energía solar captada y asegurando un
uso adecuado de la energía auxiliar.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 30
El sistema de control asegura que en ningún caso se alcancen temperaturas
superiores a las máximas soportadas por los materiales, componentes y tratamientos
de los circuitos, y que en ningún punto la temperatura del fluido de trabajo descienda
por debajo de una temperatura 3ºC superior a la de congelación del fluido.
Para el control de la temperatura del agua de la piscina se dispone una
sonda de temperatura en el retorno de agua al intercambiador de calor y un termostato
de seguridad con rearme manual en la impulsión que actúe sobre el sistema de
generación de calor. La temperatura de tarado del termostato de seguridad será 36ºC,
10ºC mayor que la temperatura máxima de impulsión.
2.3.4.5.- SISTEMAS DE MEDIDA.
La instalación dispone de los suficientes aparatos de medida de presión y
temperatura que permiten su correcto funcionamiento.
2.3.4.6.- SISTEMA DE ENERGÍA CONVENCIONAL.
Se dispone de un equipo de energía convencional para complementar la
contribución solar suministrando la energía necesaria para cubrir la demanda prevista
y garantizar la continuidad del suministro de agua calienta en los casos de escasa
radiación solar o demanda superior a la prevista.
El sistema convencional auxiliar está diseñado para cubrir el servicio como si
no se dispusiera del sistema solar. Sólo entrará en funcionamiento cuando sea
estrictamente necesario y de forma que se aproveche lo máximo posible la energía
extraída del campo de captación.
Se trata de una caldera individual que utiliza biocombustible (caldera de
biomasa). Dispone de un termostato de control de temperatura que en condiciones
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 31
normales de funcionamiento permite cumplir la legislación vigente en cada momento
referente a la prevención y control de la legionelosis.
2.3.5.- TRATAMIENTO DEL AGUA DE LOS VASOS DE LAS
PISCINAS.
Según el ITE 10.2.1.2, los parámetros de diseño y control de la instalación se
fijan:
-Temperatura vaso principal: 26ºC
-Temperatura vaso complementario: 26ºC
Se tiene previsto la instalación de dos sistemas de recirculación
independientes para cada uno de los vasos, en los cuales se introduce el proceso de
filtración y control de acidez del agua, sin olvidarnos del calentamiento del agua y de la
aportación de la misma para su renovación.
Dicha instalación, se realiza mediante sumideros de desagüe e impulsión
colocados en el fondo de los vasos, se situará en zona de servicio prevista anexa a los
vasos para garantizar su funcionamiento en carga y con acceso directo para los
servicios de mantenimiento y control de la misma.
Como queda expresado en el esquema de principio el calentamiento de los
vasos de la piscina se produce según la siguiente secuencia:
1. Condensador de la BCP.
2. Intercambiador de energía solar.
3. Caldera de biomasa.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 32
2.4.- NORMATIVA DE APLICACIÓN.
El siguiente proyecto se ha realizado de acuerdo a los siguientes
reglamentos, normas y reglas técnicas:
Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios (RITE), así como
sus Instrucciones Técnicas Complementarias (ITE). Real Decreto
1751/1998, de 31 de Julio y su actualización s./ R.D. 1027/2007 del 20 de
Julio.
Normas U.N.E de obligado cumplimiento incluidas en el RITE.
Código Técnico de la Edificación (C.T.E. en adelante), Real Decreto
314/2006 de 17 de marzo, en particular el documento correspondiente a
Exigencia Básica de Ahorro de Energía HE-4. Contribución solar mínima
de agua caliente sanitaria.
Pliego de Especificaciones de la Sociedad para el Desarrollo Energético
de Andalucía, (SODEAN), como documento refundido en las
Especificaciones Técnicas de la Junta de Andalucía y las actualizaciones
incorporadas con la experiencia del programa PROSOL.
Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión. Real decreto 842/2002 de
2 de agosto de 2002, y sus instrucciones Técnicas Complementarias.
Real decreto 865/2003 de 4 de julio estableciendo los criterios sanitarios
para la prevención, control de legionelosis.
Reglamento de aparatos a presión. Real Decreto 1244/1979, y Real
Decreto 769/1999 y sus instrucciones Técnicas Complementarias.
“Pliego de prescripciones técnicas generales para tuberías de
abastecimiento de agua”, aprobado por O.M. de 28 de Julio de 1974.
“Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para tuberías de
Saneamiento de Poblaciones”, aprobadas por O.M. de 15 de Septiembre
de 1986 (B.O.E. 23 de Septiembre de 1986)
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 33
2.4.1.- RELACIÓN DE NORMAS DE APLICACIÓN DIRECTA EN LA
EJECUCIÓN DEL PROYECTO.
CALENTAMIENTO DEL AGUA EN PISCINAS CLIMATIZADAS.
Especificación recogida en la norma IT 1.1.4.3.2:
La temperatura del agua estará comprendida entre 24º y 30º según el
uso principal de la piscina (se excluyen las piscinas de uso
terapéutico). La temperatura del agua se medirá en el centro de la
piscina y a unos 20 cm por debajo de la lámina de agua.
La tolerancia en el espacio, horizontal y verticalmente, de la
temperatura del agua no podrá ser mayor que ± 1,5ºC.
CALDERAS DE BIOCOMBUSTIBLE.
Según la UNE 60.601 la instalación de una caldera con potencia superior a
70 Kw deberá cumplir las siguientes especificaciones:
Se ubicará en un local destinado exclusivamente a este uso.
Se colocarán extintores de eficacia igual o mayor a 89B, uno en el exterior
de la sala cerca de la puerta de acceso y en el interior los suficientes para
que la distancia entre un extintor y otro sea inferior a 15 metros.
La sala de caldera para una potencia mayor de 600 Kw deberán tener una
“pared débil” que comunique con el exterior y con superficie mínima de 1
m2 y no inferior a la centésima parte del volumen de la sala expresada en
m3.
Las dimensiones mínimas de la puerta de acceso serán de 0.8 m de
ancho por 2 m de alto y abrirán en el sentido de salida de la sala.
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 34
Las instalaciones eléctricas en el interior de la sala tendrán un grado de
protección mínimo IP44 y los motores IP23.
El equipo deberá de tener una envolvente hecha de un material con una
clasificación al fuego mínima MO, según U.N.E. 23727. Además el equipo
no se situará a menos de 150 cm de cualquier pared de esta envolvente.
Se deberá instalar un sistema de detección de gas con una electroválvula
normalmente cerrada que corte el suministro en caso de fuga.
Deberá haber un orificio hacia el exterior de entrada de aire para la
combustión de 5 cm2/Kw mínimo.
Para la ventilación del local se practicará un orificio en la parte superior de
la sala a menos de 0,3 m del techo con una superficie de 0.001 veces la
superficie de la sala y nunca inferior a 250 cm2.
Al haber elegido en nuestra instalación además una caldera de biomasa
(caldera de combustible sólido) además debemos de cumplir la siguiente normativa:
IT 1.3.4.1.1 CONDICIONES GENERALES.
Los generadores de calor con combustibles que no sean gases dispondrán
de:
un dispositivo de interrupción de funcionamiento del quemador en caso de
retroceso de los productos de la combustión;
un dispositivo de interrupción de funcionamiento del quemador que impida
que se alcancen temperaturas mayores que las de diseño, que será de
rearme manual.
Los generadores de calor que utilicen biocombustible sólido tendrán:
un dispositivo de interrupción de funcionamiento del sistema de
combustión en caso de retroceso de los productos de la combustión o de
llama. Deberá incluirse un sistema que evite la propagación del retroceso
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 35
de la llama hasta el silo de almacenamiento que puede ser de inundación
del alimentador de la caldera o dispositivo similar, o garantice la depresión
en la zona de combustión;
un dispositivo de interrupción de funcionamiento del sistema de
combustión que las de diseño, que será de rearme manual;
un sistema de eliminación del calor residual producido en la caldera como
consecuencia del biocombustible ya introducido en la misma cuando se
interrumpa el funcionamiento del sistema de combustión. Son válidos a
estos efectos un recipiente de expansión abierto que pueda liberar el
vapor si la temperatura del agua en la caldera alcanza los 100º C o un
intercambiador de calor de seguridad.
una válvula de seguridad tarada a 1 bar por encima de la presión de
trabajo del generador. Esta válvula en su zona de descarga deberá estar
conducía hasta sumidero.
IT 1.3.4.1.4 ALMACENAMIENTO DE BIOCOMBUSTIBLES SOLIDOS.
Las instalaciones alimentadas con biocombustibles sólidos deben incluir
un lugar de almacenamiento dentro o fuera del edificio, destinado
exclusivamente para este uso.
Cuando el almacenamiento este situado fuera del edificio podrá
construirse en superficie o subterráneo, pudiendo utilizarse también
contenedores específicos de biocombustibles, debiendo prever un sistema
adecuado de transporte.
En edificios nuevos la capacidad mínima de almacenamiento de
biocombustibles será la suficiente para cubrir el consumo de las semanas.
Se debe prever un procedimiento de vaciado del almacenamiento de
biocombustible para el caso de que sea necesario, para la realización de
trabajos de mantenimiento o reparación o en situaciones de riesgo de
incendio.
En edificios nuevos el almacenamiento de biocombustibles sólidos y la
sala de máquinas deben encontrarse situados en locales distintos y con
las aperturas para el transporte desde el almacenamiento a los
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 36
generadores de calor dotadas con los elementos adecuados para evitar la
propagación vigente de protección contra incendios.
En instalaciones térmicas existentes que se reformen, en donde no pueda
realizarse una división en dos locales distintos, el depósito de
almacenamiento estará situado a una distancia de la caldera superior a
0.7 m y deberá existir entre el generador de calor y el almacenamiento
una pared con resistencia ante el fuego de acuerdo con la reglamentación
vigente de protección contra incendios.
Las paredes, suelo y techo del almacenamiento no permitirán filtraciones
de humedad, impermeabilizándolas en caso necesario.
Las paredes y puertas del almacén deben ser capaces de soportar la
presión del biocombustible. Así mismo, la resistencia al fuego de los
elementos delimitadores y estructurales del almacenamiento de
biocombustible será la que determine la reglamentación de protección
contra incendios vigente.
No están permitida las instalaciones eléctricas dentro del almacén.
Cuando se utilice un sistema neumático para el transporte de la biomasa,
éste deberá contar con una toma de tierra.
Cuando se utilicen sistemas neumáticos de llenado del almacenamiento
debe:
� instalarse en la zona de impacto un sistema de protección de la
pared contra la abrasión derivad del golpeteo de los
biocombustibles y para evitar su desintegración por impacto;
� diseñarse dos aberturas, una de conexión a la manguera de
llenado y otra de salida de aire para evitar sobrepresiones y
para permitir la aspiración del polvo impulsado durante la
operación de llenado. Podrán utilizarse soluciones distintas a
la expuesta de acuerdo con las circunstancias específicas,
siempre que sean debidamente justificadas.
Cuando se utilicen sistemas de llenado de almacenamiento mediante
descarga directa a través de compuertas a nivel del suelo, estas deben
constar de los elementos necesarios de seguridad para evitar caídas
dentro del almacenamiento.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 37
CONTRIBUCIÓN SOLAR MINIMA.
La contribución solar para el calentamiento de piscinas cubiertas esta
especificado en la norma IT 1.2.4.6.2 que se redacta a continuación:
En las piscinas cubiertas una parte de las necesidades energéticas del
calentamiento del agua se cubrirá mediante la incorporación de sistemas
de captación, almacenamiento y utilización de energía solar.
Las instalaciones térmicas destinadas al calentamiento de piscinas
cubiertas cumplirán con la exigencia fijada en la sección HE 4
“Contribución solar mínima de agua caliente sanitar ia” del Código
Técnico de la Edificación.
Según se establece en el CTE en la sección de HE-4, al tratarse de un
edificio de nueva planta con demanda de ACS, las instalaciones de producción de
ACS deberán de realizarse con la contribución solar mínima que establece dicha
normativa.
Los datos de diseño a tener en cuenta son los siguientes:
Por la situación del edifico, El centro deportivo está situado en la localidad
de punta Umbría, al cual le corresponde una zona climática V, según
figura 3.1 y tabla 3.3 del correspondiente código técnico.
Se opta por un sistema de calentamiento con apoyo mediante caldera de
biocombustible. La contribución solar mínima anual será del 70%,
cualquiera que sea el consumo diario de la instalación, según Tabla 2.1.
La instalación diseñada no podrá producir mensualmente más de 110%
de la energía demandada, y en no más de 3 meses podrá superarse el
100% de dicha demanda mensual.
Se cumplirán las límites de pérdidas establecidos en la Tabla 2.4 para una
instalación con implantación sobre cubierta (caso general), con un
máximo del 10 % por orientación e inclinación, un máximo del 10% por
sombras, y un máximo del 15% de pérdidas totales por ambos conceptos.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 38
Se considera la orientación óptima la sur, y la inclinación óptima la latitud
geográfica (37º), +10º, ya que la demanda se encuentra desplazada hacia
los meses de invierno.
VENTILACIÓN.
Según la norma UNE 1000111, para mantener una aceptable calidad del aire
en los locales previstos de instalaciones de ventilación y climatización, se deberán
ºestablecer los criterios de que para el caso de piscinas deberá de haber un nivel de
ventilación de 2,5 l/s por cada m 2.
Según la normativa recogida en IT 1.2.5.2 se debe de recuperar calor del aire
que extraemos de un edificio según los siguientes parámetros que vienen
especificados en dicha normativa:
En los sistemas de climatización de los edificios en los que el caudal de
aire expulsado al exterior, por medios mecánicos, sea superior a 0,5 m3/s
se recuperará la energía del aire expulsado.
Sobre el lado del aire de extracción se instalará un aparato de
enfriamiento adiabático.
Las eficiencias mínimas en calor sensible sobre el aire exterior (%) y las
pérdidas de presión máximas (Pa) en función del caudal de aire exterior
(m3/s) y de las horas anuales de funcionamiento del sistema deben ser
como mínimo las indicadas en la siguiente tabla:
Horas anuales Caudal de aire exterior (m /s)
de funcionamiento >0,5…1,5 >1,5…3,0 >3,0…6,0 >6,0…12 >12
≤ 2.000 40 100 44 120 47 140 55 160 60 180
>2.000…4.000 44 140 47 160 52 180 58 200 64 220
>4.000…6.000 47 160 50 180 55 200 64 220 70 240
>6.000 50 180 55 200 60 220 70 240 75 260
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 39
En las piscinas climatizadas, la energía térmica contenida en el aire
expulsado deberá ser recuperada, con una eficiencia mínima y unas
pérdidas máximas de presión iguales a las indicadas en la tabla anterior
para más de 6000 horas anuales de funcionamiento, en función del
caudal.
Alternativamente al uso del aire exterior, el mantenimiento de la humedad
relativa del ambiente puede lograrse por medio de una bomba de calor,
dimensionada específicamente para esta función, que enfrié,
deshumedezca y recaliente el mismo aire del ambiente en ciclo cerrado.
AHORRO DE ENERGÍA EN PISCINAS.
Para cumplir la normativa del ahorro energético en las piscinas debemos de
utilizar la siguiente norma IT 1.2.4.5.5 que se detalla a continuación:
La lámina de agua de las piscinas climatizadas deberá estar protegida con
barreras térmicas contra las pérdidas de calor del agua por evaporación
durante el tiempo en que estén fuera de servicio.
La distribución de calor para el calentamiento del agua y la climatización
del ambiente de piscinas será independiente de otras instalaciones
térmicas.
VALVULERÍA.
Las válvulas se ajustarán en tipo características, diámetro nominal (DN),
presión nominal (PN) y presión de prueba a las adecuadas para un perfecto servicio
en las condiciones de trabajo que se hayan de someter.
Para un diámetro igual o inferior a DN 50 y presión nominal igual o inferior a
PN 16 Kg/cm2 las válvulas serán roscadas. Para diámetros o presiones superiores
serán de montaje con bridas.
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 40
Las válvulas roscadas irán provistas en los dos extremos de enlaces que
permitan un fácil desmontaje. Las válvulas que se monten prisioneras entre 2 bridas
(mariposa, retención...), estas bridas serán con cuello, según norma DIN 2632 para PN
10, según norma DIN 2633 para PN 16 y según norma 2634 para PN 25. En todo caso
el cierre de las válvulas será progresivo para evitar los golpes de ariete.
El número, posición y diámetros de los taladros de las bridas, así como el
diámetro de las mismas, se ajustará a la norma DIN correspondiente a dicha brida. Al
igual que las juntas entre bridas que se instalen.
Las válvulas para servicio de regulación se deberán poder bloquear en todas
las posiciones y deberán llevan indicación de obertura. Las válvulas motorizadas
deberán de estar provistas de un mecanismo de accionamiento manual así como un
indicador de posición.
AISLAMIENTOS. El aislamiento de las tuberías de agua caliente de calefacción se realizará
con coquillas fabricadas con espuma elastomérica con un coeficiente de conductividad
térmica de 0,040 W/m ºC y resistencia al fuego M1, el grueso de las cuales, expresado
en mm, dependerá del diámetro nominal de la tubería y de la temperatura del fluido,
quedando expuesto en la tabla 2.5.1 que a continuación se presenta:
Tabla: Espesores de los aislamientos de tubería en función del diámetro
nominal y temperatura del fluido.
DIAMETRO NOMINAL TEMPERATURA DEL FLUIDO EN ºC
DN 40 a 65 66 a 100 101 a 150 > 150
DN<32 20 20 30 60
32<DN<50 20 30 40 50
50<DN<80 30 30 40 50
80<DN<125 30 40 50 40
<125DN 30 40 50 40
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 41
El aislamiento de los colectores de agua caliente sanitaria se realizará con
manta de espuma elastomérica de grosores que dependerán del diámetro del colector
y de la temperatura del fluido, tal como se indica en la tabla 2.5.1
El aislamiento de los conductos de aire se realizará con plancha de espuma
elastomérica de 25 mm de grosor y resistencia al fuego M1, pegada al conducto con
adhesivos adecuados y sellando las juntas con cinta de aluminio de 50 mm de grosor
mínimo.
CONDUCTOS DE CHAPA METÁLICA.
Según la UNE 100.102, se establecen 3 tipos de conductos:
Clase B (conductos de baja velocidad hasta 12,5 m/s y 500 Pa de presión
máxima) para conseguir una estanqueidad se sellan las uniones
transversales.
Clase M (conductos de media velocidad superior a 10 m/s y 1000 Pa de
presión máxima) para conseguir una estanqueidad correcta se sellan las
juntas transversales y longitudinales.
Clase A (conductos de alta velocidad superior a 10 m/s y 2500 Pa de
presión máxima), para conseguir una estanqueidad correcta se sellan las
juntas transversales, longitudinales, conexiones, esquinas, tornillos,…etc
El espesor de la chapa del conducto será la indicada en la tabla 2.4.1
dependiendo de la dimensión del lado mayor:
LADO MAYOR DEL CONDUCTO ESPESOR
<500mm 0,6 mm
501-800 mm 0,8 mm
801-1200 mm 1,0 mm
1201-2000 mm 1,2 mm
>DN175 1,5 mm
Tabla: Espesor de la chapa de los conductos.
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 42
TUBERÍAS DE ACERO NEGRO.
Para diámetros nominales iguales o inferiores a DN50 mm, se utilizará
tuberías de acero negro sin soldadura, norma DIN 2440/61. Para diámetros iguales o
superiores a DN65 mm se utilizará tubería de acero negro sin soldadura, norma DIN
2448/61.
Las uniones entre diferentes tramos de tubería y sus accesorios, serán en el
caso del acero negro por soldaduras avellanando previamente los extremos a unir.
En el caso de uniones roscadas con elementos que se deban poder
desmontar, se intercalarán en los dos extremos enlaces forjados de tipo soldadura
rosca.
Las bridas serán en general PN10 con excepción de las de conexión a
elementos que tengan bridas de conexión con un PN superior. Las bridas a soldar en
tubería serán con cuello según norma DIN 2632 para PN10 y DIN 2633 para PN16.
Una vez instaladas las tuberías del circuito de frío o calor, se les realizarán
unas pruebas consistentes en someterlas a una presión mínima de 1,5 veces la
presión de servicio, con un mínimo de 10 kg/cm2. La duración mínima de la prueba
será de 5 horas no teniéndose que apreciar ni la más mínima fuga.
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 43
3.- ANEXOS DE CÁLCULO.
3.1.- NECESIDADES DESHUMIDIFICACIÓN.
La evaporación en la lámina de agua será tanto mayor cuanto mayor sea la
ocupación de la piscina, y en particular el número de bañistas, porque la mayor
interacción entre agua y aire en flujo turbulento que se crea como consecuencia del
chapoteo, favorece la evaporación . Además una elevada velocidad del aire también
favorece la evaporación .
Existen dos factores adicionales que suponen un aporte de humedad extra al
ambiente y que debemos de considerar para calcular el incremento de humedad
absoluta:
1.- Carga latente de los propios bañistas y del público en general, que es
un factor importante en las piscinas de competición, porque la ocupación de las gradas
es elevada.
2.- El aire exterior de ventilación , que en algunos casos puede tener más
humedad absoluta que el aire ambiente interior, y esto supone un aumento de la
humedad ambiental, aunque en la mayoría de los casos ocurre justo lo contrario
ayudando a deshumectar por estar este aire exterior más seco que el interior.
Para calcular la cantidad de agua evaporada se ha utilizado la fórmula de
Bernier :
(Kg/h)
Me = masa de agua evaporada [kg/h]
S= superficie de piscina (m2)
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We=humedad absoluta del aire saturado a la temperatura del agua (kgag/kga)
[Tabla: 0.0213 kg agua/kg aire]
Was=humedad absoluta del aire saturado a la temperatura del aire interior
(kgag/kga) [Tabla: 0.024 kg agua/kg aire]
Ga=grado de saturación [65%]
n= número de nadadores por m2 de superficie de lámina de agua.
N=número total de ocupantes (espectadores).
En la fórmula de Bernier podemos ver que el agua evaporada depende de la
diferencia entre humedad absoluta en la saturación a la temperatura del agua y la
humedad absoluta del aire ambiente, y por supuesto, del número de bañistas. Por
tanto, cuanto mayor sea la temperatura del agua será mayor su humedad absoluta en
la saturación y como consecuencia aumentará la cantidad de agua evaporada, en las
mismas condiciones del aire ambiente. Por el contrario, si la temperatura del aire
interior, su humedad relativa, o ambas bajan, su humedad absoluta disminuye y, como
consecuencia, aumenta la evaporación. Por tanto, es conveniente que la temperatura
del agua no sea excesivamente alta y que la temperatura del aire sea siempre mayor
que la del agua para que la evaporación y las condiciones de confort sean las
adecuadas.
En las líneas siguientes se reflejan las condiciones de cálculo que hemos
introducido en la fórmula de Bernier y a partir de la misma hemos obtenido la masa de
agua que debemos de evaporar para obtener las condiciones climáticas óptimas en la
piscina cubierta.
Número de nadadores en la piscina principal: 60
Número de nadadores en la piscina complementaria: 15
Número de espectadores (sólo se ha considerado en el vaso principal): 25
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Área del vaso principal: 415 m2
Área del vaso complementario: 132,8 m2
Temperatura del aire ambiente : 28ºC
Temperatura de los vasos de piscina: 26ºC
Humedad relativa: 65%
Masa de agua evaporada en el vaso principal : 85,834 kg/h
Masa de agua evaporada en el vaso complementario : 23,48 kg/h
Después de aplicar los datos especificados anteriormente a la fórmula de
Bernier, la cantidad de agua que debemos de evaporar será:
MASA TOTAL DE AGUA EVAPORADA: 104,314 kg/h
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3.2.- PÉRDIDAS DE CALOR EN LOS VASOS DE LAS PISCINAS.
3.2.1.- PÉRDIDAS POR EVAPORACIÓN.
Cuando el agua se evapora del vaso de la piscina se absorbe calor por lo
que se produce un enfriamiento del resto del agua de la piscina que no se evapora, es
decir, se poduce un descenso de la temperatura del agua del vaso. Por tanto, cuanto
mayor sea la evaporación mayor será el enfriamiento que sufre el agua del vaso y a su
vez mayores serán las necesidades que habrá que aportar para mantener constante la
temperatura del vaso de la piscina. Para calcular las pérdidas por evaporación
utilizamos la fórmula:
[w]
Todos los datos que se necesitan para realizar el cálculo de las pérdidas de
evaporización se han indicado en el apartado anterior (cálculo de las necesidades de
deshumectación) salvo el dato de 677.8 wh/kg que representa el calor de
vaporización del agua para una temperatura de 26ºC.
Las pérdidas de EVAPORACIÓN que hemos obtenido son:
Pérdidas por evaporación en el vaso principal: 56.483,78 w
Pérdidas por evaporación en el vaso complementario : 15.916,68 w
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3.2.2.- PÉRDIDAS POR RADIACIÓN.
Para calcular las pérdidas que el vaso de la piscina sufre debido a la
radiación se utiliza la fórmula de Stefan Boltzmann . Estas pérdidas están en función
de la diferencia entre la temperatura media de los cerramientos y la del agua. Ambas
temperaturas están elevadas a la cuarta potencia y están expresadas en grados Kelvin
(ºK=ºC+273):
[w]
D=constante de Stefan-Boltzmann= 5.67x10-8 w/m 2K4
E=emisividad del agua=0.95
Tag= Temperatura del agua (ºK)= 26 + 273 = 299K
Tc=Temperatura superficial de los cerramientos (ºK)= 25 + 273= 298 K
Svaso=Superficie de los vasos de las piscinas (Están ya definidas)
En el caso de las piscinas cubiertas los cerramientos deben encontrarse a
muy pocos grados de temperatura por debajo (Tc=25ºC) dependiendo del tipo de
cerramiento y coeficiente de transmisión de calor, de la del aire ambiente, y por tanto a
muy poca diferencia con la del agua, por tanto estas pérdidas por radiación en piscinas
cubiertas se consideran generalmente despreciables.
Las pérdidas por RADIACIÓN que hemos obtenido son:
Pérdidas por radiación en el vaso principal: 2.378 w
Pérdidas por radiación en el vaso complementario: 761 w
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3.2.3.- PÉRDIDAS POR CONVECCIÓN.
Las pérdidas por convección en el caso de piscinas cubiertas son
prácticamente despreciables, y la explicación es porque al aplicar la fórmula que nos
permite calcular estas pérdidas su valor resultante es muy pequeño, debido a que la
diferencia de temperatura con la cual trabajamos en las piscinas climatizadas es muy
pequeña. Para calcular las pérdidas por convección utilizamos la fórmula que se
detalla a continuación:
[w]
Constante =0.6246
Tag=Temperatura del vaso de agua (26ºC)
Ta=Temperatura del aire (28ºC)
Svaso=Superficie de los vasos de las piscinas.
Vaso principal: 415 m 2
Vaso complementario: 132,8 m2
Las pérdidas por CONVECCIÓN que hemos obtenido son:
Pérdidas por convección en el vaso principal: -653 w
Pérdidas por convección en el vaso complementario: -209 w
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3.2.4.- PÉRDIDAS POR RENOVACIÓN.
En una piscina cubierta existen pérdidas continuas de agua, desde la
evaporada, a la que los propios bañistas sacan del vaso del agua, o la gastada en la
limpieza de fondos y filtros. Sin embargo, estas cantidades son muy inferiores al 5%
del volumen total del vaso que obligatoriamente por normativa, debido a razones
higiénicas sanitarias, debe reponerse diariamente. Esta renovación, conlleva que las
pérdidas de calor por este concepto sean importantes, y en todo caso dependerán de
la temperatura del agua de la red y de la temperatura del agua de la piscina que se
pretenda alcanzar. Estas pérdidas se pueden calcular utilizando la siguiente fórmula:
[w]
Vr=Volumen de agua de renovación (m3) (5% volumen del vaso )
Volumen de la piscina principal/ (5% Vtotal): 747 m3 /37,35 m3
Volumen de la piscina complementaria/ (5% Vtotal): 159,36 m3 /7,97 m3
D= Densidad del agua=1000kg/m 3
Ce=Calor específico del agua=1.16 (wh/kgºC)
Ta= Temperatura del agua de la piscina (26ºC=299 K)
Tx=Temperatura del agua de la red (10ºC=283 K)
(1/24): Este término se coloca en la expresión para cambiar las pérdidas por
renovación de las unidades de wh a pérdidas diarias en ambos vasos de la piscina.
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Las pérdidas por RENOVACIÓN (diarias) que hemos obtenido son:
Pérdidas por renovación en el vaso principal: 28.884 w
Pérdidas por renovación en el vaso complementario: 6.161,92 w
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Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 51
3.2.5.- PÉRDIDAS POR TRANSMISIÓN.
Estas pérdidas dependerán de las características constructivas del vaso
(enterado, visto…etc.) y del coeficiente de transmisión térmica del material empleado.
En el caso más habitual del vaso de hormigón construido dentro del propio sótano del
recinto las pérdidas por transmisión se calculan utilizando la fórmula:
[w]
Ct= Coeficiente de transmisión de muros y solería (1.50w/m 2ºC)
S= Superficie de cerramiento del vaso
Piscina principal = Perímetro +Tapa inferior: 149,76+415=564,76 m2
P. complementaria =Perímetro + Tapa inferior: 59,04+132,8=191,84 m2
Tag=Temperatura del agua de la piscina (26ºC)
Tex=Temperatura exterior al cerramiento (sótano) (15ºC)
Las pérdidas por TRANSMISIÓN que hemos obtenido son:
Pérdidas por transmisión en el vaso principal: 9.318,54 w
Pérdidas por transmisión en el vaso complementario: 3.165,36 w
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En la tabla siguiente mostramos un cuadro resumen de todas las pérdidas
que tenemos en una piscina climatizada y que hemos ido detallando anteriormente con
las definiciones de cada una de las mismas:
VASO PRINCIPAL (W) VASO COMPLEMENTARIO(W)
PÉRDIDAS EVAPORACIÓN 56.483,78 15.916,68
PÉRDIDAS RADIACIÓN 2.378 761
PÉRDIDAS CONVECCIÓN -653 -209
PÉRDIDAS RENOVACIÓN 28.884 6.161,92
PÉRDIDAS TRANSMISIÓN 9.318,54 3.165,36
PÉRDIDAS TOTALES 96.411,32 (w) 25.795,96 (w)
Para cubrir las pérdidas del vaso de la piscina se utiliza inicialmente los
condensadores de agua-agua de la BCP, para aquellos casos en que éstos sean
insuficientes entonces utilizaremos la energía solar (circuito primario) y como última
alternativa para cubrir las pérdidas utilizaremos la caldera de Biomasa.
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Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 53
En la siguiente gráfica se recogen las pérdidas de calor que existen en los
vasos de ambas piscinas de nuestro complejo deportivo.
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Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 54
3.3.- POTENCIA NECESARIA PARA PUESTA A REGIMEN.
Cuando haya que llenar el vaso de la piscina completamente con agua de la
red, la potencia calorífica necesaria es superior a la de mantenimiento, que es la suma
de todas las potencias que hemos calculado en el apartado 4.2. Para calcular la
potencia de puesta a régimen debemos de utilizar la fórmula siguiente:
[w]
V=Volumen del vaso de la piscina.
Vaso principal: 747 m 3.
Vaso pequeño: 159,36 m3.
D=Densidad del agua (1000 kg/m 3)
Ce=Calor específico del agua (1.16 wh/kgºC )
Tag=Temperatura del agua de la piscina (26ºC)
Tx=Temperatura de llenado de la red (10ºC)
T=Tiempo de puesta en régimen (6 días=144h )
En este proyecto se han considerado 6 días de puesta a régimen porque
para esta situación la potencia que tenemos que utilizar tiene un valor aproximado a la
suma total de todas las pérdidas que existen en los vasos de nuestra piscina, y de esta
forma evitamos utilizar aparatos de mayor potencia de la necesaria. Esta medida
también la hemos podido tomar porque durante la puesta a régimen la piscina estará
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 55
cerrada. Dicha puesta a régimen se realizará cada vez que sea necesaria tanto por
motivos higiénicos o de normativa.
Las potencia por PUESTA EN MARCHA que hemos obtenido son:
Potencia por puesta en marcha en el vaso principal: 96.280 w
Potencia por puesta en marcha en el vaso complementario: 20.539,73 w
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3.4.- PERDIDAS DE CALOR POR PAREDES (CERRAMIENTOS).
La transmisión de calor por paredes (cerramientos en general) se entiende a
efectos de cálculo como la energía que se transfiere a través de las mismas. Su
expresión de cálculo se desprende da la ecuación de transferencia de calor por
conducción, para el caso unidimensional:
[w]
K: coeficiente de conductividad del material (W/m2K)
S: Superficie neta del cerramiento (m2)
Tinterior -Texterior : Diferencia de temperatura (K).
3.4.1.- SUPERFICIE NETA DEL CERRAMIENTO (S)
La superficie neta se considera aquella que es perpendicular a la transmisión
de calor entre los dos espacios, y consta del mismo material constructivo. Por ejemplo,
en una pared, si a la superficie total le restamos la debida a la superficie de las
ventanas, puertas…. etc., obtendremos la superficie neta con un mismo valor de K.
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 57
3.4.2.- COEFICIENTE DE CONDUCTIVIDAD TÉRMICA.
El K de un material nos indica el grado de aislamiento que este proporciona a
ambos lados del cerramiento. Cuanto mayor es el valor de la K más energía calorífica
puede transmitir.
Este coeficiente varía en función del material que compone la pared, así
como de las características del fluido a ambas partes del cerramiento. En este
proyecto hemos especificado todas los cerramientos y cada una de las K
correspondientes han sido tomadas del libro MANUAL DE AIRE ACONDICIONADO
donde aparecen tabuladas.
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 58
3.4.3.- FACHADA (ZONA SUR) DE LA PISCINA.
Las características de la fachada son las recogidas en el siguiente párrafo:
Área de la fachada: 117.21 m2
Temperatura interior: 28 ºC
Temperatura exterior: (consideramos la temperatura inferior de todo el rango
de valores que podemos considerar entre los meses comprendidos entre octubre y
mayo) 6 ºC
K: Coeficiente de transmisión global con las siguientes características:
Constitución del paramento: Paneles prefabricados (hormigón o arena) 10
y 15 cm.
Constitución del muro: Hormigón (ligero) 1300 kg/m3 espesor 10 cm con un
enlucido ligero de 20 mm 1.56 Kcal/ (hm 2ºC)
El calor transferido a través de la fachada se obtiene aplicando la fórmula
definida en el apartado 3.4:
Qtransferido = 4.022,65 Kcal/h=4.667,5 w
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3.4.4.- CUBIERTA (ZONA SUR) DE LA PISCINA.
En el caso de la cubierta (situación de los paneles solares) hemos decidido
dividir la misma en cuatro zonas donde en cada una de las cuales hemos determinado
las correspondientes áreas:
Área de la cubierta zona 1: 68.88 m2
Área de la cubierta zona 2: 497.3 m2
Área de la cubierta zona 3: 262.89 m2
Área de la cubierta zona 4: 169.62 m2
Temperatura interior: 28 ºC
Temperatura exterior: 6 ºC
K: Coeficiente de transmisión global de todas las zonas que componen la
cubierta con las siguientes características:
Naturaleza del piso o pavimento: Espesor del techo 20 cm y peso del
material (454 kg/m3)
Techo: Suspendido con losas acústicas y aislante encima del pavimento de
50mm 0.49 Kcal/ (hm 2ºC)
El calor transferido a través de cada una de las zonas de la cubierta se
obtiene aplicando la fórmula definida en el apartado 3.4:
Qtransferido (Zona 1)= 742,53 Kcal/h=863,41 w
Qtransferido (Zona 2)= 5.360,9 Kcal/h=6.233,5 w
Qtransferido (Zona 3)= 2.833,95 Kcal/h=3.295,3 w
Qtransferido (Zona 4)= 1.828,50 Kcal/h=2.126,16 w
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3.4.5.- FACHADA (ZONA NORTE) DE LA PISCINA.
En el caso de la fachada de la zona norte está constituida por una gran
cristalera, que permite el paso de la luz a través de la misma iluminando la zona de la
piscina cubierta.
Área de la cristalera: 107.18 m2
Área de la puerta de acceso: 3.68 m2
Área de la fachada encima de la cristalera: 106.04 m2
Temperatura interior: 28 ºC
Temperatura exterior: 6 ºC
K: Coeficiente de transmisión global de la fachada encima de la cristalera
con las siguientes características:
Constitución del paramento: Paneles prefabricados (hormigón o arena) 10
y 15 cm.
Constitución del muro: Hormigón (ligero) 1300 kg/m3 espesor 10 cm con un
enlucido ligero de 20 mm 1.56 Kcal/ (hm 2ºC)
K: Coeficiente de transmisión global de la cristalera con las siguientes
características:
Vidrio: Tipo de posición vertical doble con un espesor de la lámina de aire de
13 mm con un chasis doble 2.7 Kcal/ (hm 2ºC)
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 61
K: Coeficiente de transmisión global de la puerta de acceso con las
siguientes características:
Puerta de acceso: Con un doble chasis para un espesor de la puerta de 2.5
cm. 1.7 Kcal/ (hm 2ºC)
El calor transferido a través de cada una de las zonas de la fachada norte se
obtiene aplicando la fórmula definida en el apartado 3.4:
Qtransferido (Hormigón)= 3.639,30 Kcal/h=4.231,73 w
Qtransferido (Cristalera)= 6.366,5 Kcal/h=7.403 w
Qtransferido (Puerta)= 137,64 Kcal/h=160 w
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3.4.6.- FACHADA (ZONA ESTE) DE LA PISCINA.
En el caso de la fachada de la zona este está constituida por varias puertas,
una ventana y el resto es una fachada de hormigón.
Área de la puerta de acceso 1: 7.13 m2
Área de la puerta de acceso 2: 3.8 m2
Área de la fachada sin puerta y sin ventana: 88.76 m2
Área de la zona de acceso a la pista de baloncesto: 32.1 m2
Temperatura interior: 28 ºC
Temperatura exterior: 6 ºC
K: Coeficiente de transmisión global de la fachada sin puerta y sin ventana
con las siguientes características:
Constitución del paramento: Paneles prefabricados (hormigón o arena) 10
y 15 cm.
Constitución del muro: Hormigón (ligero) 1300 kg/m3 espesor 10 cm con un
enlucido ligero de 20 mm 1.56 Kcal/ (hm 2ºC)
K: Coeficiente de transmisión global de la cristalera con las siguientes
características:
Vidrio: Tipo de posición vertical doble con un espesor de la lámina de aire de
13 mm con un chasis doble 2.7 Kcal/ (hm 2ºC)
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 63
K: Coeficiente de transmisión global de la puerta de acceso con las
siguientes características:
Puerta de acceso: Con un doble chasis para un espesor de la puerta de 2.5
cm. 1.7 Kcal/ (hm 2ºC)
K: Coeficiente de transmisión global de la zona de acceso al polideportivo
que está en la zona superior de la piscina con las siguientes características:
Naturaleza del piso o pavimento: Espesor del techo 20 cm y peso del
material (454 kg/m3)
Techo: Suspendido con losas acústicas y sin aislante.
1.02 Kcal/ (hm 2ºC)
El calor transferido a través de cada una de las zonas de la fachada este se
obtiene aplicando la fórmula definida en el apartado 3.4:
Qtransferido (Hormigón)= 3.046,24 Kcal/h=3.542,14 w
Qtransferido (Puertas de acceso)= 408,6 Kcal/h=475,1 w
Qtransferido (Ventana)= 314,23 Kcal/h=365,37 w
Qtransferido (Zona acceso)= 987,25 Kcal/h=1.148 w
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Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 64
3.4.7.- FACHADA (ZONA OESTE) DE LA PISCINA.
En el caso de la fachada de la zona oeste está constituido por una fachada
de hormigón principalmente.
Área de la fachada de hormigón: 132.75 m2
Área de la zona de acceso a la pista de baloncesto: 44 m2
Temperatura interior: 28 ºC
Temperatura exterior: 6 ºC
K: Coeficiente de transmisión global de la fachada de hormigón con las
siguientes características:
Constitución del paramento: Paneles prefabricados (hormigón o arena) 10
y 15 cm.
Constitución del muro: Hormigón (ligero) 1300 kg/m3 espesor 10 cm con un
enlucido ligero de 20 mm 1.56 Kcal/ (hm 2ºC)
K: Coeficiente de transmisión global de la zona de acceso al polideportivo
que está en la zona superior de la piscina con las siguientes características:
Naturaleza del piso o pavimento: Espesor del techo 20 cm y peso del
material (454 kg/m3)
Techo: Suspendido con losas acústicas y sin aislante.
1.02 Kcal/ (hm 2ºC)
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 65
El calor transferido a través de cada una de las zonas de la fachada este se
obtiene aplicando la fórmula definida en el apartado 3.4:
Qtransferido (Hormigón)= 4.556 Kcal/h=5.297,7 w
Qtransferido (Zona acceso)= 987,36 Kcal/h=1.148 w
Sumando todas las áreas finalmente obtendremos que el calor total que se
pierde a través de los cerramientos, es aproximadamente:
Qtransferido (total)=35.223 Kcal/h=40.957 w
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 66
3.5.- PERDIDAS POR VENTILACIÓN.
La ventilación es el sistema por el cual se asegura que el local a condicionar
presenta un aire de una calidad aceptable para las personas que lo ocupan. Se
encarga de realizar el aporte de aire del exterior y retirar parte del aire interior,
asegurando una recirculación y renovación del aire.
La ventilación siempre será un factor desfavorable para el cálculo de cargas,
ya que siempre retira aire del interior a la temperatura y humedad deseadas para
introducir aire del exterior, que deberá ser tratado.
[w]
Q: Caudal de aire por persona: 10 l/s persona ó 36 m 3/h persona
N: Número de personas: 100 personas
Texterior : Temperatura del exterior: 28ºC
Tinterior : Temperatura del interior del recinto: 6ºC
����: Densidad del aire: 1.2 kg/m 3
Cespecífico : Calor específico del aire: 0.24 Kcal/ (kg ºC) (1kw=860 Kcal/h)
Aplicando la fórmula obtenemos unas pérdidas por ventilación de:
Pérdidas por ventilación: 26.523 w
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 67
CUADRO RESUMEN DEMANDA DE ENERGÍA
PÉRDIDAS VASO PISCINA PRINCIPAL
PÉRDIDAS POR EVAPORACIÓN 56.483,78 (w)
PÉRDIDAS POR RADIACIÓN 2.378 (w)
PÉRDIDAS POR CONVECCIÓN -653 (w)
PÉRDIDAS POR RENOVACIÓN 28.884 (w)
PÉRDIDAS POR TRANSMISIÓN 9.318,54 (w)
PÉRDIDAS TOTALES 96.411,32 (w)
PÉRDIDAS VASO PISCINA COMPLEMENTARIA
PÉRDIDAS POR EVAPORACIÓN 15.916,68 (w)
PÉRDIDAS POR RADIACIÓN 761 (w)
PÉRDIDAS POR CONVECCIÓN -209 (w)
PÉRDIDAS POR RENOVACIÓN 6.161,92 (w)
PÉRDIDAS POR TRANSMISIÓN 3.165,36 (w)
PÉRDIDAS TOTALES 25.795,96 (w)
PÉRDIDAS CALEFACCIÓN
FACHADA SUR 4.667,50 (w)
CUBIERTA SUR (ZONA 1) 863,41 (w)
CUBIERTA SUR (ZONA 2) 6.233,50 (w)
CUBIERTA SUR (ZONA 3) 3.295,60 (w)
CUBIERTA SUR (ZONA 4) 2.126,16 (w)
PÉRDIDAS CERRAMIENTOS (SUR) 17.186,17 (w)
FACHADA NORTE (HORMIGÓN) 4.231,73 (w)
FACHADA NORTE (PUERTA) 160 (w)
FACHADA NORTE (CRISTALERA) 7.403 (w)
PÉRDIDAS CERRAMIENTOS (NORTE) 11.794,73 (w)
FACHADA ESTE (HORMIGÓN) 3.542,14 (w)
FACHADA ESTE (PUERTA) 475,1 (w)
FACHADA ESTE (VENTANA) 365,37 (w)
FACHADA ESTE (ZONA ACCESO) 1.148 (w)
PÉRDIDAS CERRAMIENTOS (ESTE) 5.530,61 (w)
FACHADA OESTE (HORMIGÓN) 5.297,70 (w)
FACHADA OESTE (ZONA OESTE) 1.148 (w)
PÉRDIDAS CERRAMIENTOS (OESTE) 6.445,7 (w)
PÉRDIDAS TOTALES CERRAMIENTOS 40.957,21 (w)
PÉRDIDAS POR VENTILACIÓN
VENTILACIÓN 26.523 (w)
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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En la siguiente gráfica se recogen las pérdidas de calor que existen en este
tipo de instalación expresadas porcentualmente.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 69
3.6.- SELECCIÓN DE INTERCAMBIADORES.
El criterio que hemos seguido para elegir los intercambiadores es eligiendo
aquellos que tienen mayor superficie de intercambio efectiva porque presentan las
siguientes ventajas:
Permite trabajar con mayores saltos térmicos entre el fluido frio y el
fluido caliente.
El calor transferido es mucho mayor porque aunque sea menor el
coeficiente global de transferencia de calor al aplicar la formula de calor
transferido por un intercambiador siempre nos da mayor transferencia
de calor. En aquello casos dudosos, lo que se ha hecho es multiplicar
el coeficiente global por el área efectiva y siempre se ha tomado de
todas las posibilidades aquellas que nos dan una transferencia de calor
mayor.
Q (calor transferido)= UA (T-t)
U: Coeficiente global de transferencia (W/m2K)
A: Área de transferencia (m2)
T-t: Salto de temperatura entre el fluido caliente y el fluido frio (K).
El nivel de ensuciamiento del intercambiador es más pequeño y esto
nos ayuda a tener menor número de pérdidas. Se produce una
desaceleración del proceso de ensuciamiento.
Aunque la ventaja más importante es que presentan menores pérdidas con el
exterior y esto mejora el equipo que utilizamos desde el punto de vista energético.
En el RITE se define la eficiencia de un intercambiador de calor como la
relación entre la potencia térmica recibida por el fluido secundario y la máxima
potencia térmica que puede recibir y que depende de las condiciones de los fluidos
primarios y secundarios a la entrada del aparato.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 70
3.6.1.- GENERACIÓN DE AGUA CALIENTE SANITARIA.
Previamente vamos a determinar la potencia que necesitamos para
conseguir que el agua acumulada se mantenga a 60 ºC. Hemos realizado el cálculo
para el circuito primario y finalmente el cálculo para el circuito secundario, donde la
única diferencia está en el tiempo mínimo que necesitamos. La potencia se calcula
utilizando la siguiente fórmula:
( )acumulación redV T T
PotenciaTiempo
× −=
CONDICIONES DE DISEÑO en el caso de PANELES SOLARE S:
Temperatura de agua en la red (ºC) 10
Temperatura de acumulación (ºC) 60
Volumen de acumulación (l) (2 depósitos de 1500 litro) 3.000
Tiempo de calentamiento mínimo (h). 5 h
Potencia de generación del conjunto (Kcal/h)/Kw 30.000/34,88
CONDICIONES DE DISEÑO en el caso de CALDERA:
Temperatura de agua en la red (ºC) 10
Temperatura de acumulación (ºC) 60
Volumen de acumulación (l) (2 depósitos de 1500 litro) 3.000
Tiempo de calentamiento mínimo (h) 2 h
Potencia de generación del conjunto (Kcal/h) /Kw 75.000/87,21
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 71
3.6.2.- INTERCAMBIADOR DE PANELES.
En este caso existe un único intercambiador, situados entre el circuito
primario de paneles y el depósito de acumulación solar. En este caso, en el esquema
de inicio este intercambiador recibe el nombre de ES. Se ha optado por un
intercambiador de placas realizado en acero inoxidable.
Los datos de diseño considerados en su selección son los siguientes:
Caudal primario (circuito de paneles): 3.000 l/h
Temperatura de entrada (primario): 65ºC
Temperatura de salida (primario): 55ºC
Caudal del secundario(circuito del depósito): 3.000 l/h
Temperatura de entrada (secundario): 50ºC
Temperatura de salida (secundario): 60ºC
Potencia intercambiada: (Kcal/h ; Kw ) 30.000 Kcal/h ; 34,88 Kw
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CLIMATIZADAS.
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DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
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3.6.3.- INTERCAMBIADOR DE APOYO DE ACS.
En este caso, existe un único intercambiador, situado entre el circuito
secundario de apoyo de caldera, y el depósito de apoyo de ACS. En este caso, en el
esquema de inicio este intercambiador recibe el nombre de ACS. Se ha optado por un
intercambiador de placas realizado en acero inoxidable.
Los datos de diseño considerados en su selección son los siguientes:
Caudal primario (circuito de caldera): 7.500 l/h
Temperatura de entrada (primario): 85ºC
Temperatura de salida (primario): 75ºC
Caudal del secundario(circuito del depósito): 7.500 l/h
Temperatura de entrada (secundario): 50ºC
Temperatura de salida (secundario): 60ºC
Potencia intercambiada: (Kcal/h ; Kw ) 75.000 Kcal/h ; 87,21 Kw
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CLIMATIZADAS.
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3.6.4.- INTERCAMBIADOR DEL VASO DE LA PISCINA PRINCIPAL.
En este caso existe un único intercambiador, que está situado entre el
circuito primario de paneles y el vaso principal de la piscina. En este caso, en el
esquema de inicio este intercambiador recibe el nombre de ES 1 y debe cubrir las
pérdidas de calor del vaso principal de la piscina que han sido estimadas en
aproximadamente 96,5 Kw Se ha optado por un intercambiador de placas de acero
inoxidable.
Los datos de diseño considerados en su selección son los siguientes:
Caudal primario (circuito de paneles): 8.299 l/h
Temperatura de entrada (primario): 65ºC
Temperatura de salida (primario): 55ºC
Caudal del secundario(circuito del vaso piscina): 8.299 l/h
Temperatura de entrada (secundario): 26ºC
Temperatura de salida (secundario): 36ºC
Potencia intercambiada: (Kcal/h ; Kw ) 82.990 Kcal/h ; 96,5 Kw
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CLIMATIZADAS.
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CLIMATIZADAS.
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3.6.5.- INTERCAMBIADOR DEL VASO DE LA PISCINA
COMPLEMENTARIO.
En este caso existe un único intercambiador, que está situado entre el
circuito primario de paneles y el vaso complementario de la piscina. En este caso, en
el esquema de inicio este intercambiador recibe el nombre de ES 2 y debe cubrir las
pérdidas de calor del vaso complementario de la piscina que han sido estimadas en
aproximadamente 25,8 Kw Se ha optado por un intercambiador de placas de acero
inoxidable.
Los datos de diseño considerados en su selección son los siguientes:
Caudal primario (circuito de paneles): 2.218 l/h
Temperatura de entrada (primario): 65ºC
Temperatura de salida (primario): 55ºC
Caudal del secundario(circuito del vaso piscina): 2.218 l/h
Temperatura de entrada (secundario): 26ºC
Temperatura de salida (secundario): 36ºC
Potencia intercambiada: (Kcal/h ; Kw ) 22.188 Kcal/h ; 25,8 Kw
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CLIMATIZADAS.
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CLIMATIZADAS.
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3.6.6.- INTERCAMBIADOR DE APOYO DEL VASO PRINCIPAL
(CALDERA)
En este caso existe un único intercambiador, situado entre el circuito
secundario de apoyo de la caldera, y el vaso de la piscina principal. En este caso, en
el esquema de inicio este intercambiador recibe el nombre de P1 y debe cubrir las
pérdidas de calor del vaso principal de la piscina que han sido estimadas en
aproximadamente 96,5 Kw Se ha optado por un intercambiador de placas de acero
inoxidable.
Los datos de diseño considerados en su selección son los siguientes:
Caudal primario (circuito de caldera): 8.299 l/h
Temperatura de entrada (primario): 85ºC
Temperatura de salida (primario): 75ºC
Caudal del secundario(circuito de vaso piscina): 8.299 l/h
Temperatura de entrada (secundario): 26ºC
Temperatura de salida (secundario): 36ºC
Potencia intercambiada: (Kcal/h ; Kw ) 82.990 Kcal/h ; 96,5 Kw
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 81
3.6.7.- INTERCAMBIADOR DE APOYO DEL VASO
COMPLEMENTARIO (CALDERA)
En este caso existe un único intercambiador, situado entre el circuito
secundario de apoyo de la caldera, y el vaso de la piscina complementario. En el
esquema de inicio, este intercambiador recibe el nombre de P2 y debe cubrir las
pérdidas de calor del vaso complementario de la piscina que han sido estimadas en
aproximadamente 25,8 Kw Se ha optado por un intercambiador de placas de acero
inoxidable.
Los datos de diseño considerados en su selección son los siguientes:
Caudal primario (circuito de caldera): 2.219 l/h
Temperatura de entrada (primario): 85ºC
Temperatura de salida (primario): 75ºC
Caudal del secundario(circuito del vaso piscina): 2.219 l/h
Temperatura de entrada (secundario): 26ºC
Temperatura de salida (secundario): 36ºC
Potencia intercambiada: (Kcal/h ; Kw ) 22.219 Kcal/h ; 25,8 Kw
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 83
3.7.- CALDERA.
En nuestra instalación hemos decidido colocar una caldera de biomasa, la
cual debe tener un rango de potencia mayor de la que necesitamos en nuestra
instalación.
La caldera debe de tener una capacidad para afrontar las pérdidas por
renovación y por calefacción además de las potencias de los intercambiadores P1, P2
y ACS.
EQUIPOS ALIMENTADOS POR LA CALDERA POTENCIA
PÉRDIDAS POR VENTILACIÓN 26.523 (w)
ACS (INTERCAMBIADOR DE LA CALDERA) 87.210 (w)
PÉRDIDAS EN EL VASO PRINCIPAL (P1) 96.411,32 (w)
PÉRDIDAS EN EL VASO COMPLEMENTARIO (P2) 25.795,96 (w)
PÉRDIDAS POR CERRAMIENTOS 40.957,21 (w)
POTENCIA TOTAL 276.897,49 (w)
Para abastecer la potencia de 277 Kw vamos a colocar una caldera, para
producción tanto de agua caliente como para abastecer las diferentes pérdidas que se
han detallado en este anexo, la cual está alimentada con combustible ecológico
proveniente de fuentes de energía renovable, como es en este caso, la biomasa .
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 84
3.7.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA CALDERA SELECCIONADA.
La caldera seleccionada presenta las siguientes características técnicas:
Potencia térmica nominal para W20. 320 Kw
Sobrepresión de trabajo permitida en la caldera. 6 bar
Temperatura de descarga permitida. 95ºC
Temperatura mínima de la alimentación de retorno. 65ºC
Capacidad de la caldera (agua): 560 litros
Masa total de la caldera: 5.070 Kg
Peso de los ladrillos refractarios. 2.150 Kg
Cámara/Intercambiador de calor. 1.450/1.470 Kg
Resistencia al agua dT=20 K. 1.800 Pa
Flujo continuo (dt=20 K). 13,80 m3/h
Flujo continuo (dt=15 K). 18,34 m3/h
Adicionalmente, los datos sobre el diseño de la chimenea serán:
Temperatura de los gases de combustión: 140ºC
Cantidad necesaria de combustible en forma de astillas y biomasa
granuladas W30: 110 Kg
Circulación de la masa de gases de combustión con W50 14% 02. Carga
nominal (kg/h; m3/h) 1.828/2.200
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 85
Presión de alimentación necesaria. Carga nominal. 2 Pa
Diámetro del tubo de gases de combustión. 300 mm
Las dimensiones estructurales de la caldera de biomasa son:
B: Anchura de la caldera 2.130 mm
L: Profundidad de la caldera: 2.170 mm
H: Altura de la caldera: 2.295 mm
H1: Altura de la descarga: 1.820 mm
H2: Altura de la conexión de alimentación de retorno. 620 mm
H3: Altura del tubo de gases de combustión: 2.730 mm
H4: Altura del enlace del cargador (con aleta de contrafuego)
2.440 mm
H5: Unidad de tiro inducido. 2.940 mm
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 86
Descarga y alimentación de retorno. DN/PN6 100
Conexión del dispositivo de seguridad de descarga térmica Manguito ¾”
L1: Longitud de la caldera 920 mm
L2: Longitud de la compuerta de limpieza 160 mm
B1: Anchura de la cámara 1.072 mm
Dimensiones necesaria para la cámara (L/A/H) 2.490x980x2.020 mm
Dimensiones necesarias para el intercambiador de calor (L/A/H)
1.250x1.190x2.450 mm
Altura mínima del almacén: 3.000 mm
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 87
3.8.- CÁLCULO DE LA ENERGÍA SOLAR.
3.8.1.- DETERMINACIÓN DE PÉRDIDAS POR ORIENTACIÓN.
Con objeto de minimizar el impacto visual de las instalaciones de captación,
se ha previsto orientar los paneles solares orientados al sur y apoyados sobre los
tragaluces orientados a norte.
Para la determinación de las pérdidas por orientación, se ha utilizado la
expresión 3.5 del Documento Básico HE-4 , apartado 3.5. Cálculo de las pérdidas por
orientación e inclinación. La expresión a la cual nos referimos es la siguiente:
Pérdidas (%)= 100x (1,2x10 -4x (β-βopt )2+3,5x10-5xα2)).
Siendo:
β= Inclinación en grados sexagesimales (47º en este caso)
βopt =latitud + 10 º, (47º en este caso)
α=desviación respecto al sur, positivo al oeste, (0º en este caso)
Como no existe desviación, sustituyendo valores, se obtienen unas pérdidas
por orientación del 0%, y ya que no existen pérdidas por inclinación al adoptarse la
inclinación óptima para la situación de la instalación.
Estas pérdidas se tendrán en cuenta a la hora de determinar la fracción del
aporte solar respecto a la demanda anual de la instalación.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 88
3.8.2.- CALCULO DEL NÚMERO DE COLECTORES.
Según el HE-4 en el apartado referido a la contribución solar mínima, se
considera, ésta como la fracción entre los valores anuales de la energía solar aportada
exigida y la demanda energética anual, obtenidos a partir de los valores mensuales.
En nuestro caso estamos en la zona climática V y por tanto, en función de los
diferentes niveles de demanda de agua caliente sanitaria a una temperatura de 60º C,
la contribución solar mínima debe de ser de un 70% (Este valor también es la
contribución solar mínima para el caso de piscinas cubiertas)
Además, según el nuevo código técnico de la edificación, al estar Punta
Umbría situada en la zona climática V la demanda por cada usuario será de 20 litros
A.C.S./día a 60 ºC.
Con la energía solar pretendemos cubrir la siguiente demanda energética,
que es detallada a continuación:
Potencia de generación del ACS: 30.000 Kcal/h
Pérdidas en el vaso principal: 82.913,74 Kcal/h
Pérdidas en el vaso complementario: 2 2.185,86 Kcal/h
Las pérdidas que han sido detalladas arriba, son las pérdidas que tiene
nuestra piscina en una hora de funcionamiento. Las horas que vamos a considerar de
funcionamiento en nuestro proyecto serán las siguientes. La potencia de generación
del ACS tendrá un tiempo de funcionamiento de 5 horas diarias, mientras que las
pérdidas en el vaso de la piscina se considerarán para 9 horas diarias, que es el
tiempo que estará en funcionamiento la piscina para los usuarios.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 89
Con las condiciones de diseño que hemos propuesto la demanda total que
necesitamos de energía solar para abastecer las necesidades energéticas de un día
de funcionamiento de la piscina serán:
Demanda total: 1. 215.896,4 Kcal/día ; 1.045,67 Kw/día
Para realizar el cálculo de placas solares que necesitamos para cubrir las
pérdidas de la piscina y el agua caliente sanitaria lo que hemos decidido es calcular de
forma independiente las placas solares que necesitamos para cubrir las pérdidas de
los dos vasos de la piscina y a éstas les sumaremos las placas solares que
necesitamos para cubrir la demanda de agua caliente sanitaria.
Número de colectores solares para cubrir las pérdidas de los vasos : 168
(Superficie de absorción): 76,50 m2
Número de colectores solares para cubrir el ACS de los vestuarios: 30
(Superficie de absorción): 428,40 m2
Número de colectores TOTAL : 198
(Superficie de absorción total): 504,9 m2
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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CLIMATIZADAS.
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Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 98
3.9.- REDES DE TUBERÍAS.
3.9.1.- INTRODUCCIÓN.
Existen diversos medios transportadores de la energía calorífica /frigorífica,
que mediante el intercambio de calor con el aire del local a climatizar consiguen que
éste se encuentre en las condiciones deseadas. Algunos medios pueden ser aire (en
máquinas del tipo roof-fop) o los gases refrigerantes (en los sistemas VRV).
El agua es el fluido más frecuentemente utilizado como transmisor de
energía, desde la producción (calderas, bombas de calor o plantas enfriadoras) hasta
las unidades climatizadoras (fan-coils, climatizadoras…etc.) el hecho de ser un fluido
muy común, barato, de elevado calor específico, lo hacen atractivos para las
instalaciones. Mediante las redes de tuberías se consigue hacer llegar esta energía
necesaria para la climatización. Será necesario dimensionar estas redes de tuberías
para que por ellas pueda circular el caudal necesario, con una pérdida de carga que
no sobrepase los límites reglamentarios y con una velocidad adecuada.
El reglamento RITE limita a 40 mm.c.a. /m.l. la pérdida de carga máxima en
tramos rectos.
Los materiales utilizados en la actualidad para las tuberías de agua son:
Cobre: es un material caro pero su mano de obra es muy barata.
Acero: Es un material barato pero su mano de obra es bastante cara.
Actualmente existe también la posibilidad de utilizar otros materiales, como
es el caso del polipropileno, con el que se consiguen bajos niveles sonoros y resulta
ser un material barato y de poco mantenimiento, pero como en todas las innovaciones
presenta dificultades en la mano de obra y todavía no está del todo implantado como
alternativa real.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 99
La pérdida de carga par unidades de climatización se obtiene directamente
del fabricante.
La diferencia de presiones debida a las curvas, reducciones,…etc., se calcula
como un número determinado de tramo recto. Por tanto, cada impedancia del circuito
equivaldrá a un determinado número de metros rectos que habrá que sumar a los
reales (longitud equivalente). Por ejemplo:
1.- Curvas de 90º = 3 metros de longitud equivalente.
2.- Cambios de sección= 1 metro de longitud equivalente.
Normalmente las instalaciones se diseñan con las tuberías de impulsión y de
retorno en un mismo recorrido, por lo que la longitud del circuito de impulsión es igual
al de retorno. Para el cálculo de la bomba necesaria, se calcula y se multiplican por 2
sus tramos.
En las instalaciones pequeñas y medianas, la pérdida de carga total (debida
a los equipos y la longitud de los tramos) viene muy determinada por la pérdida de
carga de los equipos, muy superior al resto.
3.9.2.- LÍMITES DE LA VELOCIDAD DEL AGUA EN LA TUBERÍA.
El ruido, la erosión y los costes de instalación y mantenimiento limitan la
velocidad máxima y mínima en redes de tuberías. Si las medidas de las tuberías son
demasiado pequeñas, los niveles de ruido, erosión y los costes de bombeo son
desfavorables. Si las tuberías son demasiado grandes, el coste de la instalación es
excesivo. Por consiguiente, las medidas de las tuberías se eligen para minimizar el
coste inicial de la instalación evitando los indeseables efectos del exceso de velocidad.
En nuestra instalación hemos elegido que el agua que recorre nuestra instalación lleva
un rango de velocidad comprendido entre 0.5 – 2.5 m/s.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 100
3.9.3.- EQUILIBRADO DE LOS CIRCUITOS.
En una instalación, hay que conseguir que todos los circuitos tengan la
misma pérdida de carga, ya que si no se equilibran, los caudales NO serán los que
necesitamos para cubrir las necesidades térmicas sino que serán los necesarios para
el equilibrado de tuberías (circulará más agua por los circuitos con menor variación de
presión, mientras que circulará menos agua por los circuitos con mayor variación de
presión)
Para equilibrar una instalación, lo que se hace es aumentar la pérdida de
carga de los circuitos con menor pérdida con el más desfavorable.
Los elementos utilizados para equilibrar una red de tubería consisten en
disminuir algunos diámetros de tuberías, o bien colocar válvulas de equilibrado en los
retornos de las unidades climatizadoras.
3.9.4.- DIMENSIONAMIENTO DE LAS TUBERÍAS.
Para el dimensionamiento de las tuberías tomaremos como limitaciones de
cálculo una pérdida de carga máxima por metro de tubería de 40 mmca/m y una
velocidad máxima del agua de 2.5 m/s.
Teniendo en cuenta todo esto y aplicando un método de cálculo que
relaciona la velocidad del agua con la pérdida de carga y el diámetro de la tubería se
puede dimensionar los diámetros. La fórmula de Hazen-Williams relaciona estos
parámetros:
∆P: Perdida de carga en Pa (1m de columna de agua es equivalente a 9,81
Kpa.)
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 101
L: Longitud de la tubería en metros
V: velocidad que es función del caudal y del diámetro interior.
D: Diámetro interior de la tubería
C: factor de rugosidad de la tubería, que en el caso de tuberías de acero se
puede considerar entre 100 y 140 dependiendo del estado de corrosión en que se
encuentre. En este proyecto se va a tomar un valor de 140 que es el máximo.
También se ha de tener en cuenta las pérdidas de carga de las válvulas,
filtros...etc., que forman parte del circuito. Se puede aplicar la siguiente fórmula:
∆h: Pérdida de carga en metros de columna de agua.
V: Velocidad del agua (m/s)
G: gravedad (9,81 m/s 2)
K: coeficiente de pérdida de la válvula, los valores de estos coeficientes se
recogen en la siguiente tabla donde estos coeficientes son sin dimensiones para
obtener finalmente los valores de las alturas de las pérdidas de carga en metros por
columnas de agua que es la variación de altura que debemos de obtener.
DIÁMETRO NOMINAL TIPOS DE VÁLVULAS
PULGADAS MM REGULACIÓN ANTI-RET. FILTRO
(1/4) 10 8 0.4
(1/2) 15 5.5 0.3
(3/4) 20 6.1 3.7 0.3
1 25 4.6 3 0.2
1 1/4 32 3.6 2.7 0.2
1 1/2 40 2.9 2.5 0.2
2 50 2.1 2.3 0.2
2 1/2 65 1.6 2.2 0.2
3 80 1.3 2.1 0.1
4 100 1 2 0.1
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 102
3.9.5.- HOJAS DE CÁLCULO DE LAS REDES DE TUBERIA.
3.9.5.1.- ESQUEMA DE ENERGÍA SOLAR.
TRAMOS Q ф V LON. L. EQV. P. CARGA P.CARGA
m3/h m m/s m m mmca/m mmca
ACS-DEP. ACUMULAD.(B12)
TR. INICIAL 7,9 0,06 0,80 6 13,35 80,09
TR. FINAL 7,9 0,06 0,80 6 13,35 80,09
TOTAL 160,18
DEP.-LLENADO DE AGUA
(B10)
TR. ÚNICO 5 0,03 1,97 3,5 154,27 539,95
TOTAL 539,95
ES-DEP. ACUMULADOR(B11)
TR. INICIAL 3,1 0,054 0,38 6 3,42 3,63 34,23
TR. FINAL 3,1 0,054 0,38 6 3,42 3,63 34,23
TOTAL 68,46
PANELES
TR.INIC.(ES) 3,1 0,059 0,32 9 3,42 2,36 29,32
TR. FIN.(ES) 3,1 0,059 0,32 9 3,42 2,36 29,32
T.INIC.(ES1) 10,6 0,059 1,08 27 3,42 23,01 699,93
TR.FIN.(ES1) 10,6 0,059 1,08 27 3,42 23,01 699,93
T.INIC.(ES2) 2,7 0,059 0,27 25,5 1,71 1,83 49,73
TR.FIN.(ES2) 2,7 0,059 0,27 25,5 1,71 1,83 49,73
TOTAL 1.557,97
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Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 103
3.9.5.2.- ESQUEMA DE CALEFACCIÓN.
TRAMOS CAUDAL ф V LON. L. EQV. P. CARGA P. CARGA
m3/h m m/s m m mmca/m mmca
CALDERA-ACS (B2)
TR. INICIAL 8 0,05 1,13 9 3,42 30,60 380,03
TR. FINAL 8 0,05 1,13 9 3,42 30,60 380,03
TOTAL 760,05
CALDERA-DESHUMIDIFICAD.(B1)
TR. INICIAL 15 0,07 1,26 30 3,42 27,31 912,60
TR. FINAL 15 0,07 1,26 30 3,42 27,31 912,60
TOTAL 1.825,19
CALDERA-INTERCAMB.(B3)
T. INIC.(P1) 10,6 0,05 1,50 27 3,42 51,53 1.567,45
T. FIN (P1) 10,6 0,05 1,50 27 3,42 51,53 1.567,45
T. INIC.(P2) 2,7 0,05 0,38 25,5 1,71 4,09 111,37
T. FIN (P2) 2,7 0,05 0,38 25,5 1,71 4,09 111,37
TOTAL 3.357,65
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 104
3.10.- DIMENSIONAMIENTO Y SELECCIÓN DE UNA BOMBA.
Para hallar una bomba necesitamos dos parámetros:
1.- Caudal: debe ser el de la instalación, según las necesidades térmicas.
2.- Presión disponible: hallar la presión que deberá vencer en el tramo más
desfavorable. Normalmente se aplica un coeficiente de seguridad (10%-20%)
Los fabricantes proporcionan las curvas de funcionamiento de sus bombas,
en base al caudal y presión disponible para un mismo rodete.
Si observamos la gráfica podemos realizar los siguientes comentarios:
El punto más estable de trabajo, donde el rendimiento es el más alto, se
corresponde a la zona central.
Nunca se debe elegir la bomba de la curva más alejada, que se
corresponde con el último rodete, ya que si por algún motivo se tiene
que aumentar las prestaciones, no se tenga que cambiar la bomba.
Los purgadores de vapor se acostumbran a colocar en las partes altas
de la instalación. Para permitir que salga el aire que pueda hacer en la
tubería.
Normalmente se colocan dos bombas 1 en funcionamiento.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 105
Los manómetros sirven por el hecho de medir la presión, como instrumentos
para saber si una instalación tiene fugas (antes de aislarla se deben efectuar las
pruebas). El punto más desfavorable (con menos presión) será el de retorno que
posee más altura, y por tanto servirá para el llenado de agua de la instalación.
Una vez dimensionados las canalizaciones que constituyen los circuitos
primarios y secundarios, y evaluadas las pérdidas de carga de los distintos elementos
previstos en los mismos, se procede al dimensionamiento y selección de las bombas
de circulación de los distintos circuitos.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 106
3.10.1.- ESQUEMA DE ENERGÍA SOLAR.
3.10.1.1.- CIRCUITO PRIMARIO DE PANELES (B13)
La bomba B13 debe de seleccionarse para el caudal correspondiente a 17
m3/h y la pérdida de carga de los elementos que constituyen este circuito (redes de
canalizaciones, válvulas de regulación, colectores solares, intercambiadores, etc.). En
la tabla que se detalla a continuación, se resumen los principales datos utilizados en el
dimensionamiento de las bombas del circuito primario, resultando una pérdida de
carga mínima de 8,2 mca.
TIPO ф
UNID. CAUDAL V
K PÉRDIDA PÉRD.TOT.
m m3/h m/s mmca mmca
CIRCUITO PANELES B13
Circuito tubería 0,054 1 1.558 1.558 Válv. regulación 0,054 4 17,00 2,06 2 434,3 1.737,05
Válv. regulación 0,054 2 10,60 1,29 2 168,84 337,67 Válv. regulación 0,054 2 2,70 0,33 2 10,95 21,91
Intercamb. ES 1 3,10 1.641,18 1.641,18 Intercamb. ES 2 1 2,26 2.089,71 2.089,71
TOTAL 7.385,52
TOTAL(+10%) 8.214,07
NOTA: El valor de la constante K es a dimensional y está recogido en el apartado 3.9
donde está especificado para cada uno de los valores correspondientes a las distintas
válvulas en función del diámetro de las tuberías donde están colocadas.
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CLIMATIZADAS.
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 109
3.10.1.2.- CIRCUITO SECUNDARIO DE CALDERA ACS (B12)
La bomba B12 debe de seleccionarse para el caudal correspondiente a 7,9
m3/h y la pérdida de carga de los elementos que constituyen este circuito (redes de
canalizaciones, válvulas de regulación, intercambiador ACS, etc.). En la tabla que se
detalla a continuación, se resumen los principales datos utilizados en el
dimensionamiento de las bombas del circuito primario, resultando una pérdida de
carga mínima de 6,1 mca.
TIPO ф
UNID CAUDAL V
K PÉRDIDA PÉRD.TOT.
m m3/h m/s mmca mmca
CIRCUITO PANELES B12 (ACS)
Circuito tubería 0,059 1 160,2 160,2 Válv. regulación 0,059 2 7,9 0,80 2 65,8 131,62 Válv. regulación 0,059 2 7,9 0,80 2 65,8 131,62 Interc. CALDERA 1 3,1 5.056,1 5.056,07
TOTAL 5.479,50
TOTAL(+10) 6.027,44
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CLIMATIZADAS.
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CLIMATIZADAS.
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DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 112
3.10.1.3.- CIRCUITO PRIMARIO DE PANELES (B11)
La bomba B11 debe de seleccionarse para el caudal correspondiente a 3,1
m3/h y la pérdida de carga de los elementos que constituyen este circuito (redes de
canalizaciones, válvulas de regulación, intercambiador ES, etc.). En la tabla que se
detalla a continuación, se resumen los principales datos utilizados en el
dimensionamiento de las bombas del circuito primario, resultando una pérdida de
carga mínima de 2 mca .
TIPO ф
UNID. CAUDAL V
K PÉRDIDA PÉRD.TOT.
m m3/h m/s mmca mmca
CIRCUITO PANELES B11
Circuito tubería 0,054 1 68,5 68,5
Válv. regulación 0,054 3 3,1 0,38 2 14,44 43,32
Válv. regulación 0,054 2 1,55 0,19 2 3,61 7,22
Intercambiador ES 1 3,1 1.641,18 1.641,18
TOTAL 1.760,22
TOTAL(+10%) 1.936,25
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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CLIMATIZADAS.
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3.10.1.4.- BOMBA QUE INTRODUCE AGUA EN LOS DEPÓSITOS. (B10)
La bomba B10 debe de seleccionarse para el caudal correspondiente a 5
m3/h y la pérdida de carga de los elementos que constituyen este circuito (redes de
canalizaciones, válvulas de regulación, etc.). En la tabla que se detalla a continuación,
se resumen los principales datos utilizados en el dimensionamiento de las bombas del
circuito primario, resultando una pérdida de carga mínima de 3,8 mca.
TIPO ф
UNID. CAUDAL V
K PÉRDIDA PÉRD.TOT.
m m3/h m/s mmca mmca
CIRCUITO PANELES B10
Circuito tubería 0,03 1 540 540
Válv. regulación 0,03 2 5 1,97 3,6 709,83 1.419,67
Válv. regulación 0,03 2 5 1,97 3,6 709,83 1.419,67
TOTAL 3.379,34
TOTAL(+10%) 3.717,27
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DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 118
3.10.2.- ESQUEMA DE CLIMATIZACIÓN.
3.10.2.1.- CIRCUITO CALDERA-INTERCAMBIADORES VASOS PISCINA
(B3)
La bomba B3 debe de seleccionarse para el caudal correspondiente a 13,3
m3/h y la pérdida de carga de los elementos que constituyen este circuito (redes de
canalizaciones, válvulas de regulación, intercambiador ACS, etc.). En la tabla que se
detalla a continuación, se resumen los principales datos utilizados en el
dimensionamiento de las bombas del circuito primario, resultando una pérdida de
carga mínima de 10,9 mca
TIPO ф
UNID. CAUDAL V
K PÉRDIDA PÉRD.TOT.
m m3/h m/s mmca mmca
CIRCUITO CALDERA B3
Circuito tubería 0,04 1 3.358 3.358
Válv. regulación 0,05 4 13,3 1,88 2,1 379,31 1.517,26
Válv. antiretorno 0,05 1 13,3 1,88 2,3 415,44 415,44
Válv. regulación 0,08 2 2,7 0,15 1,3 1,48 2,95
Intercamb. P2 0,05 1 2,3 4.617,74 4.617,74
TOTAL 9.911,39
TOTAL(+10%) 10.902,53
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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CLIMATIZADAS.
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3.10.2.2.- CIRCUITO CALDERA ACS (B2)
La bomba B2 debe de seleccionarse para el caudal correspondiente a 8 m3/h
y la pérdida de carga de los elementos que constituyen este circuito (redes de
canalizaciones, válvulas de regulación, intercambiador ACS, etc.). En la tabla que se
detalla a continuación, se resumen los principales datos utilizados en el
dimensionamiento de las bombas del circuito primario, resultando una pérdida de
carga mínima de 6,8 mca.
TIPO ф
UNID. CAUDAL V
K PÉRDIDA PÉRD.TOT.
m m3/h m/s mmca mmca
CIRCUITO CALDERA B2
Circuito tubería 0,05 1 761 761
Válv. regulación 0,05 5 8 1,13 2,1 137,24 686,19
Intercamb. (ACS) 0,05 1 8 4.699,29 4.699,29
TOTAL 6.146,48
TOTAL(+10%) 6.761,13
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 122
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 124
3.10.2.3.- CIRCUITO CALDERA-DESHUMECTADORA (B1)
La bomba B1 debe de seleccionarse para el caudal correspondiente a 15
m3/h y la pérdida de carga de los elementos que constituyen este circuito (redes de
canalizaciones, válvulas de regulación, deshumectadora, etc.). En la tabla que se
detalla a continuación, se resumen los principales datos utilizados en el
dimensionamiento de las bombas del circuito primario, resultando una pérdida de
carga mínima de 5,3 mca.
TIPO ф
UNID. CAUDAL V
K PÉRDIDA PÉRD.TOT.
m m3/h m/s mmca mmca
CIRCUITO DESHUMECTADORA B1
Circuito tubería 0,04 1 1.825,20 1.825,2
Válv. regulación 0,04 2 7,2 1,59 2,9 374,78 749,57
Válv. regulación 0,065 3 15 1,26 1,6 128,71 386,12
Deshumectadora
2 7,2 900 1.800
TOTAL 4.760,89
TOTAL(+10%) 5.236,98
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 125
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 126
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 127
3.11.- VASOS DE EXPANSIÓN.
3.11.1.- INTRODUCCIÓN.
En las redes de tuberías, al aumentar la temperatura, aumenta también el
volumen del agua y este aumento va acompañado de un incremento del volumen
disponible, debido a la dilatación simultánea de los componentes del circuito.
Este hecho provoca un aumento de la presión en el circuito. Los sistemas de
expansión son los encargados de compensar este aumento de volumen del agua para
que la presión del circuito no sobrepase la presión nominal de sus componentes.
Existen varios sistemas de expansión:
1.- Vasos de expansión cerrados. Consiste en un recipiente o depósito de
agua conectado a la tubería que alberga en su interior una membrana elastómera
formando una cámara de aire, al aumentar la presión el agua comprime este aire y
aumenta el volumen de agua en el vaso aliviando así el exceso de volumen en el
circuito.
2.- Vasos de expansión abiertos. Consiste en un recipiente que está
abierto por la parte superior y permite el trasiego de fluido fuera del sistema. En el
caso de expansión el agua se elimina a través de un desagüe y en caso de
contracción se llena el circuito con una acometida conectada a una válvula con boya
que abre cuando baja el nivel del vaso.
3.-Sistemas de expansión con transferencia de masa. Con estos sistemas
se recurre a un trasiego de fluido desde el circuito hasta un depósito de
almacenamiento exterior y viceversa.
Para este tipo de aplicación, los vasos de expansión más adecuados son los
vasos de expansión cerrados que son lo que vamos a calcular.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 128
3.11.2.- CÁLCULO DE LOS VASOS DE EXPANSIÓN CERRADOS.
En nuestro proyecto hemos colocado dos vasos de expansión. El primer vaso
de expansión está colocado en el circuito primario, que es aquel circuito cerrado que
relaciona los paneles solares, los intercambiadores ESI 1 y ESI 2 y además dos
depósitos de acumulación de agua.
Por otra parte, el segundo vaso de expansión está colocado en el circuito
secundario, que es aquel circuito cerrado que comprende las calderas, las baterías de
calor de los equipos de deshumectación, los intercambiadores P1 y P2, y los dos
depósitos de acumulación de agua.
Condiciones de diseño de los vasos de expansión:
Temperatura máxima de trabajo será de 100 ºC (esta temperatura es lo
que corresponde al tarado de diseño del sistema de disipación previsto a
la salida del sistema de captación)
Temperatura mínima de trabajo será de 4ºC (temperatura correspondiente
a la máxima densidad del agua).
Presión máxima de trabajo al caso más desfavorable (4.0 kg/cm 2)
Presión máxima de trabajo corresponde al 90% de la máxima de trabajo
según UNE 100.155.87 resultando en este caso 3,6 kg/cm 2 (esta es la
presión a la cual debe tararse la válvula del circuito)
Presión mínima de trabajo 0,5 kg/cm 2
Para calcular el volumen del vaso de expansión Vt en litros debemos de
utilizar la siguiente fórmula:
VE e pV V C C= × ×
Vve: Volumen útil del vaso de expansión (l).
V: Volumen total del circuito (l).
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 129
Ce: Coeficiente de dilatación del fluido, el cual se calcula utilizando la fórmula
para temperaturas comprendidas entre 70 ºC y 140 ºC:
Ce= (-33,48 + 0,738xT) x10-3 T: temperatura máxima=100ºC
Cp: Coeficiente de presión del gas el cual se obtiene a partir de la expresión:
p
PMC
PM Pm=
−
PM: Presión máxima de diseño del vaso. (3,6 kg/cm 2)
Pm: Presión mínima de trabajo (0,5 kg/cm 2)
En las siguientes tablas se recogen el volumen de tuberías que necesitamos
para el cálculo de los vasos de expansión.
CIRCUITO PRIMARIO.
DIÁMETRO VOLUMEN
(L/M) LONGITUD
(M) VOLUMEN
(L)
0,059 2,73 12 32,76
0,03 0,7 7 4,9
0,054 2,29 12 27,48
0,059 2,73 24,84 67,8132
0,059 2,73 60,84 166,0932
0,059 2,73 54,42 148,5666
TOTAL 447,613
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 130
CIRCUITO SECUNDARIO.
Por tanto, los cálculos necesarios para determinar los vasos de expansión
que hemos instalado se recogen en la siguiente tabla.
Presión de precarga del vaso de Expansión (kg/cm ) 2
Presión de tarado de la válvula de seguridad (kg/cm ) 4
Presión Mínima de trabajo (kg/m ) 0,5
Presión Máxima de trabajo (kg/m ) 3,6
Coeficiente de presión Cp (Adimensional) 1,16
Temperatura máxima de trabajo del circuito (ºC) 100
Coeficiente de temperatura Ce (Adimensional) 0,04032
Volumen de tuberías primario/secundario (l) 448/497
Volumen de baterías y equipos (l) 220
Volumen de depósito 0
Volumen total del circuito primario (l) 668
Volumen total del circuito secundario (l) 717
Volumen seleccionado del vaso de expansión del primario (l) 31,28
Volumen seleccionado del vaso de expansión del secundario (l) 33,57
DIAMETRO VOLUMEN
(L/M) LONGITUD VOLUMEN
0,05 1,96 24,84 48,6864
0,065 3,32 66,84 221,9088
0,05 1,96 60,84 119,2464
0,05 1,96 54,42 106,6632
TOTAL 496,5048
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 131
4.- RELACIÓN DE MEDIDAS DE DISEÑO EFICIENTE.
Se describe a continuación las medidas implicadas en el diseño de máxima
eficiencia y los equipos que contribuyen al ahorro de energía.
4.1.- CONFIGURACIÓN DE MÁXIMA EFICIENCIA. ESQUEMA
DE PRINCIPIO.
4.1.1.- VASOS DE LAS PISCINAS.
El calentamiento de los vasos de la piscina tanto la principal como la
complementaria se realiza siguiendo la siguiente secuencia. La primera opción para
contrarrestar las pérdidas de calor (evaporación, radiación, renovación…etc.) que
existen en los dos vasos y que previamente han sido calculadas en los Anexos de
Cálculo apartado 3 , es utilizar el calor que se desprende de las baterías de
condensadores de la BCP, es decir, los condensadores tienen unas pérdidas de calor
al ambiente (ciclo de Carnot) que pueden ser utilizadas para contrarrestar las pérdidas
de calor que existen en los dos vasos de las piscinas y de esta manera conseguimos
reutilizar el calor de los condensadores para nuestro beneficio.
En aquellos casos que las baterías de los condensadores no puedan
contrarrestar estas pérdidas pues entonces utilizaremos la energía solar , es decir, se
utilizarán los dos intercambiadores de calor que están alimentados en el primario por
la energía solar que son ES 1 (intercambiador de calor de la piscina principal) y ES 2
(intercambiador de la piscina complementaria), mientras que el secundario es agua
que procede de las piscinas y que una vez que es calentada se vuelve a depositar
nuevamente en la piscina (recirculación del agua).
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 132
En nuestra instalación hemos instalado 168 placas solares para cubrir las
pérdidas de los vasos de las piscinas , con las siguientes características técnicas:
Superficie bruta: 2.58 m2
Superficie absorbedora: 2.30 m2
Superficie de apertura (entrada de luz): 2.33 m2
Contenido de liquido: 2.30 l
Presión máxima de trabajo: 6 bar
Presión máxima de prueba: 10 bar
Temperatura máxima de trabajo: 120 ºC
Fluido caloportador: Agua/Propilenglicol
Los datos técnicos del intercambiador de calor ES 1 son las que se detallan a
continuación:
Potencia de intercambio: 96,5 Kw
Superficie de intercambio efectiva: 0,41 m2
Coeficiente global de transmisión (sucio/limpio): 7.999/8.055,1 W/ (m2ºK)
Presión de trabajo/Prueba: 10 /14.3 bar
Temperatura máxima de trabajo: 110 ºC
Factor de ensuciamiento: 0.0008 m2 ºK/ Kw
Número de placas: 28
Sobredimensionamiento: 70%
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 133
Los datos técnicos del intercambiador de calor ES 2 son:
Potencia de intercambio: 25,8 Kw
Superficie de intercambio efectiva: 0,12 m2
Coeficiente global de transmisión (sucio/limpio): 6.950,4/7.267,8 W/ (m2ºK)
Presión de trabajo/ Prueba: 10 /14.3 bar
Temperatura máxima de trabajo: 110 ºC
Factor de ensuciamiento: 0,0062 m2 ºK/ Kw
Número de placas: 10
Sobredimensionamiento: 4,56 %
Y la última opción, será utilizar las calderas de BIOMASA que sólo
funcionarán en aquellos casos en que las dos primeras opciones no hayan conseguido
contrarrestar todas las pérdidas. Las calderas de Biomasa contrarrestan dichas
pérdidas alimentando respectivamente dos intercambiadores de calor, que en este
caso son, el P1 (intercambiador de la piscina principal) y el P2 (intercambiador de la
piscina complementaria). Al igual, que en el caso de la energía solar estos dos
intercambiadores estarán alimentados en el primario por las calderas mientras que el
secundario será el agua procedente de las piscinas, la cual será devuelta a las mismas
una vez que sea calentada.
Debemos de recordar que un 5% del agua que ocupa el volumen de cada
uno de los vasos de la piscina es devuelta a la red (especificación recogida en el
código técnico) y que por tanto, en este circuito debemos de colocar una entrada de
agua de la red para que el agua que tenga finalmente la piscina sea la misma
cantidad.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 134
Los datos técnicos del intercambiador de calor P 1 son las que se detallan a
continuación:
Potencia de intercambio: 96,5 Kw
Superficie de intercambio efectiva: 0,40 m2
Coeficiente global de transmisión (sucio/limpio): 4.923,4/8.415,4 W/ (m2ºK)
Presión de trabajo/Prueba: 10 /14.3 bar
Temperatura máxima de trabajo: 110 ºC
Factor de ensuciamiento: 0,0842 m2 ºK/ Kw
Número de placas: 27
Sobredimensionamiento: 70,92 %
Los datos técnicos del intercambiador de calor P 2 son:
Potencia de intercambio: 25,8 Kw
Superficie de intercambio efectiva: 0,08 m2
Coeficiente global de transmisión (sucio/limpio): 6.581,6/8.467,8 W/ (m2ºK)
Presión de trabajo/ Prueba: 10 /14.3 bar
Temperatura máxima de trabajo: 110 ºC
Factor de ensuciamiento: 0,0338 m2 ºK/ Kw
Número de placas: 7
Sobredimensionamiento: 28,65 %
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 135
Los datos técnicos de las calderas de Biomasa :
Potencia térmica nominal: 320 Kw
Sobrepresión de trabajo permitida en la caldera: 6 bar
Temperatura de descarga permitida: 95 ºC
Temperatura mínima de la alimentación del retorno: 65 ºC
Capacidad de la caldera (agua): 560 litros
Masa total de la caldera: 5.070 kg
Cámara/Intercambiador de calor: 1.450/1.470 kg
Resistencia al agua dT=20K: 1.800 Pa
Flujo continuo (dT=20): 18,34 m3/h
4.1.2.- AGUA CALIENTE SANITARIA.
El agua caliente sanitaria consiste en abastecer las necesidades de agua que
necesitamos en nuestra instalación (duchas, aseos…etc.). El agua que necesitamos
es almacenada en dos depósitos cada unos de ellos con un volumen de acumulación
de 1500 litros . En nuestra instalación hemos colocado dos depósitos de agua que son
abastecidos por la energía solar y dos depósitos que son abastecidos por las
calderas . La temperatura del agua de la red es aproximadamente de 10 ºC, mientras
que la temperatura de acumulación es de 60 ºC. La secuencia que se realiza para
calentar el agua es la siguiente.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 136
Los acumuladores que hemos puesto en la instalación tienen las siguientes
características técnicas:
Capacidad: 1.500 litros
Superficie de intercambio: 3,59 m2
Potencia intercambiada: 113 kw
Pérdida de carga: 0.52 m.c.a.
Volumen del serpentín: 2,55 litros
Tipo de aislamiento: Lana de roca
Espesor del aislamiento: 40 mm
En primer lugar, hemos proyectado utilizar la energía solar . Para ello, hemos
colocado un intercambiador de placas ES que es alimentado en el primario por energía
solar mientras que el secundario es atravesado por el agua que viene de los
depósitos, agua que vamos a calentar.
En nuestra instalación hemos instalado 30 placas solares para cubrir las
necesidades del agua caliente sanitaria, con las mismas características técnicas que
las placas solares que se han puesto para cubrir las pérdidas de los vasos.
Los datos técnicos del intercambiador de calor ES son las que se detallan a
continuación:
Potencia de intercambio: 34.9 Kw
Superficie de intercambio efectiva: 1,82 m2
Coeficiente global de transmisión (sucio/limpio): 3.833,3/3.960,9 W/ (m2ºK)
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 137
Presión de trabajo/Prueba: 10 /14.3 bar
Temperatura máxima de trabajo: 110 ºC
Factor de ensuciamiento: 0,0084 m2 ºK/ Kw
Número de placas: 9
Sobredimensionamiento: 3,32 %
Para aquellos casos, donde la energía solar sea insuficiente para abastecer
las necesidades se utilizará otro intercambiador de placas ACS que está alimentado
en el primario por las calderas de biomasa que hemos proyectado en nuestra
instalación mientras que el secundario es recorrido por el agua que queremos calentar.
Los datos técnicos del intercambiador de calor ACS son las que se detallan a
continuación:
Potencia de intercambio: 87,2 Kw
Superficie de intercambio efectiva: 2,68 m2
Coeficiente global de transmisión (sucio/limpio): 1.297,7/7.379,2 W/ (m2ºK)
Presión de trabajo/Prueba: 10 /14.3 bar
Temperatura máxima de trabajo: 110 ºC
Factor de ensuciamiento: 0,6350 m2 ºK/ Kw
Número de placas: 34
Sobredimensionamiento : 468,61 %
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 138
4.1.3.- BCP.
Para mantener el nivel de humedad dentro de los límites permitidos hemos
colocado 2 BCP. Su funcionamiento está controlado por un humidostato en función de
la humedad relativa del local, y la aportación calorífica al local se hará empleando
batería de calentamiento, las cuales en nuestro proyecto están alimentadas por las
calderas de biomasa., independientes del ciclo frigorífico.
El aire al pasar por el evaporador se enfría y pierde humedad, y a
continuación se le hace pasar por el condensador del circuito frigorífico (evaporador y
condensador están en serie y físicamente juntos uno a continuación del otro), de forma
que toda la potencia calorífica del ciclo frigorífico se recupera sobre el aire frío y seco,
que es calentado hasta temperatura similar a la que entro en el evaporador.
En nuestro caso, las BCP tienen dos circuitos frigoríficos, porque uno de ellos
está actuando sobre el aire, mientras que el otro circuito está siendo utilizado para
condensar de tal forma que el calor cedido en la condensación está siendo utilizado
para el calentamiento del agua del vaso como ya se ha especificado anteriormente.
Las características técnicas de las 2 BCP son las que se detallan a
continuación (BCP-265):
Potencia frigorífica: 77.100 w
Potencia absorbida: 18,5 kw
Agua condensada: 53,4 l/h
Caudal nominal: 13.250 m3
Presión disponible: 15 mm.c.a.
Potencia batería recalentamiento agua: 82-65 ºC: 129.000 w
Potencia condensador de agua: 28.200 w
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 139
4.2.- LAZOS DE CONTROL.
4.2.1.-BATERÍAS DE CALEFACCIÓN.
En el siguiente esquema se representa el lazo de control que caracteriza el
comportamiento de las baterías de calefacción de la BCP.
La sonda de temperatura (s) que está ubicada en la corriente de aire de
retorno mide la temperatura del aire del local y la medida realizada se envía a un
regulador de temperatura (R) el cual la compara con una temperatura de consigna que
en nuestro caso tiene un valor de 28 ºC. En función de la temperatura que la sonda
haya medido el regulador manda una señal a la válvula de tres vías (REGULACIÓN
INTEGRAL MÁS INTEGRAL).
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 140
4.2.2.-INTERCAMBIADOR ACS.
El intercambiador ACS tiene unas placas por donde circula el fluido caliente
que es calentado por la caldera mientras que el fluido frio es el agua que está
almacenada en el acumulador.
El regulador posiciona la válvula de tres vías en función de la temperatura
que tiene el agua que está en el acumulador, es decir, la temperatura de acumulación
en nuestro caso debe ser de 60ºC, cuando el agua del interior del acumulador que es
la temperatura del agua que registra la sonda térmica es inferior de 60ºC, el regulador
manda una orden a la válvula de tres vías para que deje circular el agua procedente
de la caldera y de esta forma se calienta nuevamente el agua que está acumulada
hasta que la temperatura sea nuevamente 60ºC.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 141
4.2.3.-INTERCAMBIADOR ES.
El intercambiador ES está situado en el circuito primario y su objetivo es
calentar el agua que está en el acumulador cuando la misma está a una temperatura
inferior de 60ºC. A diferencia del intercambiador ACS que se ha detallado
anteriormente en este caso para calentar el agua utilizamos los paneles solares .
La centralita de control se utiliza para comparar la sonda de temperatura (s1)
que está situada en la zona del fluido caliente con la sonda de temperatura (s2) que
está situada en la zona del fluido frío. En función de la diferencia de temperatura que
exista entre ambas sondas de temperaturas la centralita mandará una orden a la
bomba B11 para que comience a funcionar.
Si (S1 – S2) ≥≥≥≥ 3ºC en este caso la BOMBA B11 estará en ON.
Si (S1 – S2) ≤ 3ºC en este caso la BOMBA B11 estará en OFF.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 142
4.2.4.-INTERCAMBIADOR ES 1/ES 2.
El intercambiador ES 1/ ES 2 son intercambiadores que tiene por objetivo
cubrir las pérdidas que hay tanto en el vaso de la piscina principal (ES 1) como en la
piscina complementaria (ES 2) y para ello utilizan la energía solar como se detalla en
el esquema siguiente.
La centralita de control se utiliza para comparar la sonda de temperatura (s1)
que está situada en la zona del fluido caliente con la sonda de temperatura (s2) que
está situada en la zona del fluido frío. En función de la diferencia de temperatura que
exista entre ambas sondas de temperaturas la centralita mandará una orden a la
válvula para que comience a funcionar.
Si (S1 – S2) ≥≥≥≥ 3ºC en este caso la VÁLVULA estará en ON.
Si (S1 – S2) ≤ 3ºC en este caso la VÁLVULA estará en OFF.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 143
4.2.5.-INTERCAMBIADOR P 1/P 2.
El intercambiador P1/ P2 son intercambiadores que tiene por objetivo cubrir
las pérdidas que hay tanto en el vaso de la piscina principal (P1) como en la piscina
complementaria (P2) y ambos calientan el fluido utilizando las calderas de Biomasa.
Para controlar la temperatura del agua de ambos vasos de la piscina se
colocan una sonda de temperatura para el vaso de la piscina principal y otra sonda en
de temperatura en el vaso de la piscina complementaria. Cuando la sonda de
temperatura registre una temperatura inferior de 26ºC que es la temperatura a la cual
deben de estar la temperatura de ambas piscinas, mandará una señal al regulador el
cual activará la válvula de tres vías para que se caliente el fluido de la piscina y vuelva
a estar a 26ºC.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 144
4.2.6.- PANELES SOLARES.
Los paneles solares sirven para proporcionarnos la energía que necesitamos
para cubrir las pérdidas del vaso principal de la piscina (ES 1), el vaso complementario
de la piscina (ES 2) y además para calentar el agua depositada en el acumulador. Los
paneles solares están detallados en el siguiente esquema:
La centralita de control se utiliza para comparar la sonda de temperatura (s1)
que está situada en la zona del fluido caliente con la sonda de temperatura (s2) que
está situada en la zona del fluido frío. En función de la diferencia de temperatura que
exista entre ambas sondas de temperaturas la centralita mandará una orden a la
bomba B13 para que comience a funcionar.
Si (S1 – S2) ≥≥≥≥ 3ºC en este caso la BOMBA B13 estará en ON.
Si (S1 – S2) ≤ 3ºC en este caso la BOMBA B13 estará en OFF.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 145
4.2.7.- CALDERA.
La caldera sirve para proporcionarnos la energía en el caso de que los
paneles solares no nos hayan proporcionado toda la energía que necesitamos para
cubrir todas las pérdidas energéticas del recinto.
En el caso de la caldera si la sonda térmica registra una temperatura superior
de 80ºC entonces le da una orden al quemador para que este se apague y deje de
funcionar en caso contrario seguirá funcionando.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 146
4.2.8.- CONTROL DE LA BCP.
El control de los elementos de la BCP está generalmente integrado en la
propia BCP.
Estos equipos están concedidos como deshumectadores y por lo tanto, su
funcionamiento está controlado por el humidostato en función de la humedad relativa
del local que en nuestro caso es del 65%, y que la aportación calorífica al local se hará
empleando baterías de calentamiento independientes del ciclo frigorífico.
El principio de funcionamiento consiste principalmente en hacer pasar el aire
de retorno por el evaporador del equipo donde se produce la deshumectación.
El aire al pasar por el evaporador se enfría y pierde humedad, y a
continuación se le hace pasar por el condensador del circuito frigorífico (evaporador y
condensador están en serie y físicamente juntos uno a continuación del otro), de forma
que toda la potencia calorífica del ciclo frigorífico se recupera sobre el aire frio y seco,
que es calentado hasta temperatura similar a la que entró en el evaporador. No
obstante, es necesario contar con una batería de calentamiento integrada dentro del
propio equipo.
Nuestro equipo tiene dos circuitos frigoríficos, así que uno de ellos lo
emplearemos sobre el aire y utilizamos el otro como un intercambiador
refrigerante/agua par condensar con el agua del vaso, y contrarrestar así las pérdidas.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 147
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 148
4.2.9.- LISTA DE SEÑALES.
EA SA ED SD ELEMENTO
BATERIAS DE CALEFACCIÓN
TEMPERATURA DEL AIRE 1 - - - SONDA
VÁLVULA DE TRES VÍAS - 1 - - VÁLVULA
INTERCAMBIADOR ACS
TEMPERATURA AGUA 1 - - - SONDA
REGULACIÓN - 1 - - VÁLVULA
INTERCAMBIADOR ES/ ES 1/ES 2
TEMPERATURA AGUA 1 - - - SONDA S1
TEMPERATURA AGUA 1 - - - SONDA S2
BOMBA MARCHA/PARO - - - 1
BOMBA ESTADO - - 1 -
SELECTOR AUTO/MANUAL - - 1 -
CALDERA
TEMPERATURA AGUA 1 - - - SONDA
TEMPERATURA HUMOS 1 - - - SONDA
QUEMADOR - - - 1
ESTADO QUEMADOR - - 1 -
SELECTOR AUTO/MANUAL - - 1 -
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 149
EA SA ED SD ELEMENTO
BOMBAS SECUNDARIO (B13, B11)
MARCHA PARO - - - 4
ESTADO - - 4 -
SELECTOR AUTOMÁTICO - - 4 -
SONDAS TEMPERATURA
DEPÓSITOS 4 - - - SONDAS
PANELES 4 - - - SONDAS
INTERCAMBIADORES 24 - - - SONDA
BCP
MARCHA/PARO - - - 2
ESTADO - - 2 -
ALARMAS - - 2 -
SONDA T/H 4 - - -
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 150
4.3.- RECUPERACIÓN DE ENERGÍA.
Se entiende por Recuperador de energía a aquel dispositivo que permite la
reutilización del calor residual de un sistema y cuyo objetivo es alcanzar la eficiencia
máxima de la instalación.
El calor residual de un proceso se escapa siempre a través de un fluido,
gaseoso (aire) o líquido (agua). El sistema más económico y eficaz de recuperación de
calor será el que permita emplear directamente el fluido que lo contiene en el mismo u
otro proceso. Ahora bien, esto no es siempre posible; de hecho esta situación
raramente se da en las aplicaciones prácticas, por lo que hay que pensar en un equipo
que permita transmitir el calor a otro fluido que pueda aplicarse en el proceso. Por
tanto, en general, los equipos de recuperación del calor residual son intercambiadores
térmicos más o menos complejos.
4.3.1.- RECUPERACIÓN DE LA ENERGÍA DEL AIRE DE
EXTRACCIÓN O EXPULSIÓN.
La recuperación de calor más importante en climatización consiste en la
reutilización más adecuada de un calor residual del propio proceso, siendo hoy día un
medio contrastado para reducir el consumo y los costes energéticos.
Los recuperadores de calor del aire de extracción en edificios encuentran las
condiciones de aplicación más favorables si se verifica una o más de las condiciones
que se exponen a continuación, según Pizzetti :
Cuando los caudales de aire exterior de ventilación y de extracción son
sustancialmente más elevados que los adoptados normalmente. Esto
punto es aplicable para el caso de nuestra piscina.
Cuando el número de horas de funcionamiento de la instalación de
ventilación y de extracción es elevado (mayor de 40 horas semanales)
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 151
Cuando la estación de verano está caracterizada por un elevador
número de horas con temperaturas a bulbo seco y bulbo húmedo
relativamente elevadas y la estación invernal por un elevado número de
grados-días.
De las tres posibilidades que se han comentado en el párrafo anterior en el
caso de nuestro proyecto se cumplen las dos primeras condiciones y con respecto a la
tercera debemos de recordar que en este proyecto sólo hemos considerado los meses
comprendidos entre octubre y mayo y por tanto, las condiciones de verano no son
aplicables en este proyecto.
Por su lado la IT.IC.04, apartado 04.3.2 refiriéndose a este particular señala:
“En las instalaciones o subsistemas con ventilación mecánica, en los que el
caudal de aire exterior sea superior a una renovaci ón en cada hora y, cuando su
adecuación a las condiciones de humedad y temperatu ras interiores exija un
consumo energético, se empleará un dispositivo de r ecuperación de energía del
aire de extracción. La eficiencia de este equipo en las condiciones extremas de
proyecto, en régimen de calefacción o refrigeración , será mayor del 40%. Este
dispositivo de recuperación de energía siempre obli gatorio en los subsistemas
en los que el caudal de aire exterior sea superior a 4 m3/s, salvo cuando su
régimen de funcionamiento sea inferior a cuatro hor as diarias”
El empleo de recuperadores de calor en instalaciones de climatización
permite utilizar el calor sensible y latente residual del propio proceso, consiguiendo así:
Reducir la central energética (costes de inversión)
Reducir el consumo de energía de funcionamiento (costes de
explotación)
4.3.2.- RECUPERADOR DE PLACAS.
Estos intercambiadores estáticos están constituidos de una carcasa de forma
rectangular abierta por sus dos extremos, cuya sección transversal se subdivide en
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 152
múltiples pasajes en una configuración celular formada por una matriz de placas
metálicas. Cada dos placas adyacentes forman un pequeño conducto para el aire de
extracción o el de impulsión. La distancia entre placas varía según los requerimientos
de tamaño y eficiencia. El aire de impulsión pasa a través de un lado de la placa y el
de extracción a través del otro, siendo transmitido el calor desde uno a otro flujo a
través de aquella. En estos tipos los dos flujos de aire están normalmente en
contracorriente.
Existen una gran variedad de materiales que pueden ser utilizados para la
confección de las placas. En aplicaciones de climatización el material más indicado es
el aluminio y se utiliza también el aluminio acrílico (tratamiento epoxy + poliuretano) en
aplicaciones de climatización de piscinas.
Un recuperador de placas se utiliza para recuperar calor sensible, variando la
temperatura y manteniendo la humedad específica constante. En condiciones
particulares de funcionamientos estos equipos permiten también la recuperación del
calor latente, cuando la temperatura de uno de los flujos disminuye por debajo del
punto de rocío y se produce condensación, lo que produce una mejora sustancial del
rendimiento.
Para el caso de una piscina, donde la recuperación de calor se realiza a
partir de aire caracterizado por un elevado contenido de vapor de agua, el fenómeno
de la condensación permite reducir hasta un tercio el caudal de aire de extracción para
obtener un mismo incremento de temperatura del aire de renovación, lo que tiene
implicaciones prácticas importantes. Casi todos los fabricantes han desarrollado para
estos intercambiadores un diseño modular, en el que los caudales de los módulos
varían entre los 1700 y 17000 m3/h.
Las posibilidades de regulación de estos equipos se limitan a instalaciones
donde se les pueda adaptar una sección de by-pass con compuerta de regulación
combinada, que permite el paso del aire de extracción a través de las placas o por el
by-pass obteniéndose un control de la recuperación.
En climas muy fríos el aire de extracción puede condensar y llegar a formar
hielo dentro del recuperador. Un aumento de la presión diferencial en la corriente del
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 153
aire de extracción puede indicar que se está formando hielo y activar el by-pass
durante un período coro de tiempo, evitando así el peligro de la formación de hielo.
En general, con este tipo de recuperadores se obtienen grandes superficies
de intercambio en espacios reducidos y una eficacia muy razonable en función de su
precio altamente competitivo (entre el 45 y el 65%). Respecto a la contaminación del
aire de renovación por elementos presentes en la corriente de extracción ofrecen
ventajas notables puesto que no permiten el contacto directo entre las corrientes de
aire de extracción e impulsión.
Como inconvenientes principales pueden señalarse las elevadas caídas de
presión y las condensaciones que acarrean corrosión y peligro de aparición de hielo.
4.3.3.- RECUPERADOR TUBULAR.
En este caso también vamos a colocar un recuperador tubular para intentar
aprovechar la energía que tiene el agua que se debe de renovar, es decir, el agua sale
a una temperatura aproximadamente a 26 ºC (temperatura del agua en el vaso de la
piscina) mientras que el agua que abastece los depósitos de acumulación entra a una
temperatura aproximada de 10 ºC, por tanto, podemos aprovechar la diferencia
térmica existente entre la entrada y la salida y de esta forma necesitaremos menor
cantidad de energía tanto proveniente de la energía solar como de las calderas de
biomasa.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 154
4.4.- ENERGÍA SOLAR.
La energía solar térmica consiste en el aprovechamiento de la radiación solar
para transferirla a un medio portador de calor, generalmente un fluido, agua o aire.
Esta energía es utilizada por los colectores/placas solares para la producción de:
Agua caliente sanitaria.
Climatización de Piscinas.
Dentro de la actual tendencia de avanzar en el uso de las energías
renovables, la energía solar térmica y su uso en la generación de agua caliente en
instalaciones tanto unifamiliares como colectivas, tales como bloques de viviendas,
polideportivos, es una de las aplicaciones más podrán usarse dentro del marco urbano
para reducir la emisión de gases contaminantes y disminuís la dependencia de los
combustibles fósiles.
El nuevo marco legal que se está desarrollando en España fomenta incluso
obliga a utilizar dispositivos que garanticen un mínimo de cobertura de demanda
energética mediante la energía solar.
Una instalación de energía solar térmica concentra el calor del Sol
acumulado en unos paneles denominados colectores y la transmite, bien al agua
corriente que usamos en nuestras casas para ducharnos,…etc. Es por tanto, un
ingenio que concentra y transmite el calor solar desde un sitio a otro, sin producir
electricidad en ningún caso (al contrario que las placas fotovoltaicas, que sí generan
corriente eléctrica).
Los colectores absorben este calor y lo concentran gracias al efecto
invernadero creado en el interior de las placas, al aislamiento del medio exterior, y a la
capacidad de absorción de los cuerpos, fomentado por el tratamiento químico al que
se somete ciertas partes de las placas. En el interior de los colectores existe un
circuito cerrado, circuito primario, por el cual discurre un fluido con anticongelante.
Este líquido alcanza temperaturas superiores a 100 ºC en las placas con
recubrimientos selectivo, que son el tipo que usamos, y se hace circular, siempre en
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 155
circuito cerrado, hasta el interior de un acumulador, donde el tubo adquiere forma de
serpentín y entra en contacto directo con el agua que nosotros usaremos
posteriormente en nuestra casa, circuito secundario.
El calor del fluido que atraviesa el serpentín se transmite al agua destinada al
consumo que la rodea, aumentando su temperatura. En caso de necesidad, por
ejemplo, en días nublados, se hace uso de un equipo generador auxiliar, caldera de
biomasa, para elevar la temperatura los grados que sea necesario. Según la
normativa, el agua debe salir del acumulador a una temperatura de 60 ºC, para evitar
peligro de legionela, aunque posteriormente es mezclada con agua fría para disminuir
la temperatura hasta 45 ºC, que es la temperatura convencional de consumo.
Todo este proceso está controlado por un dispositivo electrónico central que
es el que se encarga de automatizar y coordinar la circulación del agua del circuito
primario cuando es necesaria mayor aportación térmica, controlar la temperatura de
los colectores, garantizar la seguridad del sistema, e incluso en modelos más
avanzados, de enviar un correo electrónico avisando de incidencias.
4.4.1.- ELEMENTOS DE UNA INSTALACIÓN GENÉRICA.
4.4.1.1.- COLECTORES SOLARES PARA ENERGÍA TÉRMICA.
Los colectores solares más comunes son los denominados planos. Están
constituidos por una placa absorbente, que debe ser oscura para tener el máximo
índice de absorción de calor y el mínimo de reflexión, esto es, aprovechar al máximo la
energía de los rayos del sol y minimizar las pérdidas.
Soldado a la placa, un serpentín de tubos de cobre se calientan con el calor
que le transmite la placa y que, seguidamente, caliente el líquido que fluye por su
interior. Estos elementos están protegidos por un cristal muy resistente, para soportar
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 156
una buena granizada, y con bajo contenido en hierro para tener el máximo índice d
transparencia (menores pérdidas por reflexión y absorción)
Todo el conjunto es perfectamente aislado, con poliuretano o fibra de vidrio,
para reducir al máximo las pérdidas.
Cabe mencionar que el fluido que circula por dentro del serpentín es
anticongelante y no agua, como podría parecer, protegiendo así al captador de
posibles heladas.
4.4.1.2.- COLECTORES SOLARES DE TUBOS DE VACÍO.
Los colectores solares de vacío incluyen una innovación: se ha hecho el
vacío en el espacio que queda entre el cristal protector y la superficie absorbente. Con
este cambio se consigue eliminar las pérdidas por convección interna, ya que
internamente no hay aire que pueda transferirlas, y aumentar así la temperatura de
trabajo y el rendimiento.
La forma de estos captadores ya no es plana, sino cilíndrica, ya que permite
efectuar mejor el vacío en su interior. Además, los colectores de tubos de vacío
permiten la integración de concentradores cilíndrico-parabólicos (CPC) con lo que se
consigue mejorar el rendimiento durante las estaciones en que los rayos solares no
inciden en el ángulo óptimo.
También permiten adaptarse mejor a aquellos casos en que no pueden
colocarse a la inclinación o dirección óptimas, donde los paneles planos tendrían muy
poco rendimiento. Esta propiedad hace que los captadores de tubo de vacío CPC
puedan integrarse perfectamente a la arquitectura.
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 157
4.4.1.3.- ACUMULADOR DE AGUA.
Depósito donde se acumula el agua que posteriormente se destina al
consumo doméstico, para duchas, bien para el sistema de calefacción. El acumulador
suele ser también calentador, ya que el sistema que acumula el agua que se
encuentra en su interior.
Los acumuladores de agua caliente son un elemento clave en la instalación,
ya que permiten almacenar el agua calentada durante el día para ser consumida
cuando convenga. Deben estar bien aislados.
Un acumulador está formado por un depósito con un serpentín en el interior,
por el que circula el fluido caliente que procede de los captadores solares y que cede
el calor el agua que lo rodea, y perfectamente aislado con espuma dura y poliestireno.
Los acumuladores permiten integrar perfectamente la energía solar térmica a
un sistema de calefacción de calefacción, siendo el elemento en el que confluyen los
aportes energéticos de los captadores y la caldera.
4.4.1.4.- CALDERA.
Todo sistema de energía solar térmica necesita de un equipo auxiliar que
suministre la potencia necesaria cuando el sol no alcanza a cubrir la demanda. En
nuestro caso, utilizamos una caldera de biomasa.
4.4.1.5.- INTERCAMBIADOR.
Es el dispositivo por el cual se trasmite el calor generado en los colectores
hacia el agua que posteriormente vamos a usar. En sistemas solares térmicos, suele
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 158
ser un tubo con forma de serpentín, situado dentro del tanque acumulador o
calentador, a través del cual discurre el agua caliente proveniente de los colectores. El
agua a consumir entra en contacto con ese serpentín y recibe el calor.
Sin embargo, en nuestro caso lo que se utiliza son intercambiadores de tipos
de placas.
4.4.1.6.- SISTEMA DE BOMBEO.
Circuito hidráulico que consta de bomba hidráulica, diferentes tipos de
válvulas y tuberías. Generalmente existen dos circuitos diferentes: el primario, que es
aquel por el que circula el fluido que se calienta dentro de los colectores, y el
secundario, que es el formado por el agua de consumo.
4.4.1.7.- SISTEMA DE CONTROL.
Sistema que controla la temperatura y el correcto funcionamiento de la
instalación. Esto se detallará más adelante cuando hagamos un análisis de los
sistemas de control (sensores, termostatos…etc.) que hemos situado en nuestra
instalación.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 159
4.5.- BOMBA DE CALOR (BCP).
En una piscina cubierta deben tratarse los siguientes aspectos:
Deshumidificación del aire ambiente.
Calefacción aire ambiente.
Extracción de aire viciado.
Recuperación del calor del aire de extracción.
Renovación del aire ambiente con aportación de aire exterior.
Calentamiento del agua de la piscina.
Para solucionar estos problemas se utilizan las bombas de calor para la
climatización de las piscinas cubiertas.
Su funcionamiento consiste en enfriar el aire que se extrae del recinto de la
piscina por debajo del punto de rocío, quedando éste deshumidificado. La energía
empleada en este proceso de deshumidificación, recuperada calentando de nuevo el
aire que se envía a la piscina.
Durante la estación invernal, el aire de extracción aún después de haber sido
deshumidificado y enfriado, tiene un contenido de energía superior al del aire exterior.
Por ello cuando se da esta circunstancia el aire interior se recalienta nuevamente y se
mezcla con una pequeña cantidad de aire exterior, la mínima y suficiente para la
renovación del aire interior.
Cuando la temperatura ambiente de la piscina se ha satisfecho, el calor
recuperado en el proceso de deshumidificación se utiliza para calentar el agua de la
piscina, compensando las pérdidas de temperatura por evaporación y transmisión.
Esta optimización de la gestión de energía, reduce drásticamente los costes
de explotación.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 160
El sistema (bomba de calor) consiste en un conjunto compacto que incluye
los siguientes elementos básicos:
Dos compresores herméticos.
Evaporador de aire.
Filtro aire evaporador.
Condensador aire.
Filtro aire condensador.
Compuerta aire exterior.
Compuerta bypass.
Compuerta extracción.
Condensador por agua.
Ventilador extracción.
Condensador por agua.
Ventilador extracción.
Ventilador extracción.
Central electrónica de control y sensores.
Batería de calor por agua caliente.
El sistema de regulación y control se basa en un controlador digital
programable. El controlador procesa las señales analógicas o digitales de los sensores
de temperatura, humedad, entalpía o relés, contactores y motores, y mediante un
software exclusivo de una señal de salida que ordena el funcionamiento de los
principales elementos del sistema de la climatización de piscinas.
Las principales ventajas que presenta el sistema de bomba de calor para la
climatización de piscinas.
Recuperación de calor: Las piscinas cubiertas utilizan una
cantidad considerable de energía térmica, gran parte de la cual se
pierde, ya que el aire caliente húmedo es extraído de forma continua
del edificio y es sustituido por aire caliente seco. El sistema de
recuperación de calor mediante bomba de calor, está diseñado para
eliminar las pérdidas de calor.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 161
Reducción de los gastos de explotación: Además el sistema
de bomba de calor permite reducir los gastos de explotación. Al
enfriar el aire caliente húmedo que se extrae de la sala de la piscina
por debajo del punto de rocío, el aire es deshumidificado y secado.
Durante el proceso de deshumidificación, se recupera energía térmica
y se vuelve a utilizar para elevar la temperatura del aire que volvemos
a enviar a la sala de la piscina. El consumo de energía eléctrica, para
accionar el sistema, es menor que la energía térmica recuperada.
El efecto neto de poder recuperar energía térmica del aire de
extracción al tiempo que se seca, junto con la recirculación del aire
deshumidificado, es proporcionar una reducción drástica del consumo
de energía y en consecuencia de los costes de explotación. Con el
sistema de bomba de calor el coste anual de la calefacción puede
reducirse en más del 50%.
Además estos sistemas incorporan un sofisticado sistema de control que
automáticamente detecta y mantiene las condiciones de la sala de la piscina con un
consumo de energía mínimo en el edificio.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
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Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 162
4.6.- COMBUSTIBLE ECOLÓGICO (CALDERA DE BIOMASA).
La energía de la biomasa proviene en última instancia del sol. Mediante la
fotosíntesis el reino vegetal absorbe y almacena una parte de la energía solar que
llega a la tierra; las células vegetales utilizan la radiación solar para formar sustancias
orgánicas a partir de sustancias simples y del CO2 presente en el aire. El reino animal
incorpora, transforma y modifica dicha energía. En este proceso de transformación de
la materia orgánica se generan subproductos que no tienen valor para la cadena
nutritiva o no sirven para la fabricación de productos de mercado, pero que pueden
utilizarse como combustible en diferentes aprovechamientos energéticos.
Existen diferentes tipos de biomasa que pueden ser utilizados para
suministrar la demanda de energía de una instalación. Pueden ser clasificadas:
Biomasa natural: Es la que se produce en la naturaleza sin ningún tipo de
intervención humana. Ejemplo: podas naturales de los bosques.
Biomasa residual seca: Se incluyen los subproductos sólidos no utilizados
en las actividades agrícolas, en las forestales y en los procesos de las industrias
agroalimentarias y de transformación de la madera y que, por tanto, son considerados
residuos. Ejemplo: Cáscara de almendra, el orujillo…etc.
Biomasa residual húmeda: Son los vertidos denominados biodegradables:
las aguas residuales urbanas e industriales y los residuos ganaderos (principalmente
purines)
Cultivos energéticos: son cultivos realizados con la única finalidad de
producir biomasa transformable en combustible.
Biocarburantes: aunque su origen se encuentra en la transformación tanto
de la biomasa residual húmeda como de la biomasa residual seca rica en azúcares o
en los cultivos energéticos.
A diferencia de los combustibles fósiles, la biomasa es respetuosa con el
medioambiente, ya que no emite gases de efecto invernadero de forma inrolada.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
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Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 163
Cuando la biomasa se combustiona, la biomasa libera CO2 a la atmósfera, el
mismo CO2 que absorbió de ella durante su crecimiento, si se trata de materia
orgánica vegetal, o que absorbieron las plantas que ingirió, si se trata de materia
orgánica animal.
Si se consume de manera sostenible, el ciclo se cierra y el nivel de CO2 a la
atmósfera se mantiene constante, de forma que su utilización no contribuye a generar
el cambio climático.
En muchas ocasiones, la biomasa se elimina por se molesta para la
instalación que la produce o porque entorpece las labores agrarias o ganaderas que la
generan. Esto es desperdiciar una fuente de energía importante, porque un kilogramo
de biomasa permite obtener 3500 Kcal mientras que un litro de gasolin a tiene
aproximadamente 10.000 Kcal , por cada tres kilogramos que desperdiciamos de
biomasa, se desaprovechan el equivalente a un litro de gasolina .
Para poder utilizar esta energía renovable es necesario cumplir dos
condiciones:
1.- Disponer de una fuente de biomasa cercana a precios razonables
2.- Tener unos consumos energéticos suficientes para que la instalación sea
rentable.
La utilización energética de la biomasa presenta, debido a sus
características, pequeños inconvenientes con relación a los combustibles fósiles :
Los rendimientos de las calderas de biomasa son algo inferiores a los
de las que usan un combustible fósil líquido o gaseoso.
La biomasa posee menor densidad energética , o lo que es lo mismo,
para conseguir la misma cantidad de energía es nece sario utilizar
más cantidad de recurso . Esto hace que los sistemas de
almacenamiento sean, en general, mayores.
Los sistemas de alimentación de combustible y eliminación de
cenizas son más complejos y requieren unos mayores costes de
operación y mantenimiento (respecto a las que usan un combustible fósil
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 164
líquido o gaseoso). No obstante, cada vez existen en el mercado sistemas
más automatizados que van minimizando este inconveniente.
Los canales de distribución de la biomasa no están tan desarrollados
como los de los combustibles fósiles.
Muchos de estos recursos tienen elevados contenidos de humedad , lo
que hace que en determinadas aplicaciones puede ser necesario un
proceso previo de secado .
Un sistema de calefacción de pellets (que es el que nosotros hemos
proyectado) consta de los siguientes componentes:
1. Caldera.
2. Depósito de pellets
3. Sistema de alimentación del pellet.
4. Centralita de regulación.
5. Eventual acumulador inercial y calentador para agua sanitaria.
El principio de funcionamiento de las calderas de pellets, requieren un
contenedor para el almacenaje del combustible situado cerca de la caldera. Desde el
mismo, un alimentador de tornillo sin fin lo lleva a la caldera, donde se realiza la
combustión. Los quemadores de pellet para su uso en calderas de gasóleo se ponen
en la parte anterior de la caldera. Se alimentan desde arriba y queman el pellet,
desarrollando una llama horizontal que entra en la caldera, como suele suceder en los
sistemas de gasóleo.
Los dispositivos contra el retorno de llama del quemador hacia el depósito
son elementos fundamentales para la seguridad de una caldera de pellet. El sistema
más común consiste en colocar el tramo de caída libre del pellet entre el transportador
sin fin y la caldera. Este tramo está normalmente constituido por un tubo flexible.
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 165
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 166
4.7.- MANTA TÉRMICA.
Las mantas térmicas se utilizan principalmente en las piscinas descubiertas.
La manta solar para piscinas se ha inventado con el único objetivo de maximizar los
beneficios que las piletas nos brindan, este accesorio es un cobertor formado por dos
membranas de polietileno de 100 micrones, en se centro se guarda una pequeña
cámara de aire la cual posee forma de globitos o burbujas. Es de alta resistencia y
muy liviana, el polietileno es virgen y posee aditivos para contrarrestar la acción que
los rayos ultravioletas pueden generar en la manta, su baja densidad permite que ésta
flote sobre el espejo de agua.
La manta solar se emplea principalmente para mantener por mucho más
tiempo la temperatura media del agua, evitando las pérdidas por evaporación, porque
se disminuye la diferencia térmica entre el agua de la piscina y el agua del ambiente.
Al reducir la evaporación, la cantidad de agua a rellenar también disminuirá.
Si la piscina es cubierta (como es nuestro caso) la manta consigue frenar el
descenso de la temperatura gracias a que cuenta con propiedades isotérmicas; de
esta forma evitamos subir los grados de temperatura diariamente para lograr que está
se mantenga estable. Como la pileta está ubicada en un recinto cubierto, las mantas
térmicas reducen el uso del sistema de aire acondicionado nocturno para controlar la
evaporación.
Las mantas logran que las propiedades del agua se mantengan a lo largo del
año sin deteriorarse; esto se debe principalmente a que mediante su uso se neutraliza
la proliferación como formación de algas y eso hace que no necesitemos renovarla en
su totalidad.
La manta aislante permite reducir pérdidas (1 ºC cada diez horas con manta
y sin cubrir 1 ºC cada 6 horas).
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 167
5. - BALANCE Y ESTIMACIÓN DE AHORRO
ENERGÉTICO.
5.1.- CONSUMO ANUAL PISCINA ESTÁNDAR.
En las páginas posteriores vamos a realizar un estudio detallado de las
pérdidas que tendremos en nuestra piscina durante los meses en los cuales hemos
realizado el proyecto, es decir, desde el mes de octubre hasta el mes de mayo
(ambos inclusive). Para los cálculos hemos tomado un día típico de cada mes y
aproximadamente hemos calculado las pérdidas que tendríamos en cada unos de los
meses estudiados, para a partir de estos cálculos diseñar la instalación energética que
mejor se adapte a nuestras necesidades.
5.1.1.- PÉRDIDAS POR EVAPORACIÓN.
Para calcular las pérdidas por evaporación durante los meses en los cuales
estamos realizando el proyecto utilizamos la fórmula:
[w]
S= superficie de piscina (m2)
Superficie del vaso principal : 415 m2
Superficie del vaso complementario: 132.8 m2
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 168
We=humedad absoluta del aire saturado a la temperatura del agua (kgag/kga)
[Tabla: 0.0213 kg agua/kg aire]
Was=humedad absoluta del aire saturado a la temperatura del aire interior
(kgag/kga) [Tabla: 0.024 kg agua/kg aire]
Ga=grado de saturación [65%]
n= número de nadadores por m2 de superficie de lámina de agua.
Número de nadadores piscina principal: 60 per.
Número de nadadores piscina complementaria: 15 per.
Las pérdidas por evaporación que tienen las piscinas dependen de los
siguientes factores:
Temperatura del agua de la piscina, la cual vamos a suponer que se
mantiene constante a 26 ºC
Temperatura del aire de la piscina, el cual también se mantiene constante
a 28 ºC.
Número de personas que esta variable si se modifica en función del mes
del año que estamos estudiando.
Manta térmica, la cual sólo se pone en ambas piscinas cuando la piscina
está vacía y es como si realizáramos los cálculos con cero número de
personas en la piscina.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 169
En las siguientes tablas se recogen las pérdidas por evaporación en los dos
vasos de las piscinas durante los meses que estamos realizando el estudio.
PERDIDAS EVAPORACIÓN PISCINA PRINCIPAL (DÍA TÍPICO)
MESES IND. OCUPACIÓN Nº NADADORES PÉRDIDAS
OCTUBRE 70% 42 47.235 w
NOVIEMBRE 70% 42 47.235 w
DICIEMBRE 100% 60 56.484 w
ENERO 100% 60 56.484 w
FEBRERO 80% 48 50.318 w
MARZO 70% 42 47.235 w
ABRIL 60% 36 44.152 w
MAYO 50% 30 41.069 w
PERDIDAS EVAPORACIÓN PISCINA COMPLEMENTARIA (DÍA TÍPICO)
MESES IND. OCUPACIÓN Nº NADADORES PÉRDIDAS
OCTUBRE 70% 11 13.861 w
NOVIEMBRE 70% 11 13.861 w
DICIEMBRE 100% 15 15.917 w
ENERO 100% 15 15.917 w
FEBRERO 80% 12 14.376 w
MARZO 70% 11 13.861 w
ABRIL 60% 9 12.834 w
MAYO 50% 8 12.320 w
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 170
Las pérdidas por evaporación en ambas piscinas cuando el índice de
ocupación es del 0% serán:
QE (Evaporación) (0%) [Piscina principal]: 1.603,33 w
QE (Evaporación) (0%) [Piscina complementaria]: 513,06 w
El análisis que hemos realizado es un día típico de cada uno de los meses en
los cuales estamos analizando para realizar el proyecto. Posteriormente en la
siguiente tabla vamos a exponer las pérdidas totales que existen en una piscina
climatizada durante los meses de estudio en el período de un año.
PÉRDIDAS EVAPORACIÓN PISCINA PRINCIPAL (ANUAL)
MESES DÍAS H. OCUP.
(h/día) P. OCUP.
(w) H. SIN OCUP.
(h/día) P. SIN OCUP.
(w) P. TOTALES
(w-h)
OCTUBRE 31 9 47.235 15 1.603 13.923.865 w-h
NOVIEMBRE 30 9 47.235 15 1.603 13.474.708 w-h
DICIEMBRE 31 9 56.484 15 1.603 16.504.370 w-h
ENERO 31 9 56.484 15 1.603 16.504.370 w-h
FEBRERO 28 9 50.318 15 1.603 13.353.320 w-h
MARZO 31 9 47.235 15 1.603 13.923.865 w-h
ABRIL 30 9 44.152 15 1.603 12.642.287 w-h
MAYO 31 9 41.069 15 1.603 12.203.529 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (w-h) 112.530.314
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kw-h) 112.530
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kcal) 96.776.070
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 171
PÉRDIDAS EVAPORACIÓN PISCINA COMPLEMENTARIA (ANUAL)
MESES DÍAS H. OCUP.
(h/día) P. OCUP.
(w) H. SIN OCUP.
(h/día) P. SIN OCUP.
(w) P. TOTALES
(w-h)
OCTUBRE 31 9 13.861 15 513 4.105.764 w-h
NOVIEMBRE 30 9 13.861 15 513 3.973.320 w-h
DICIEMBRE 31 9 15.917 15 513 4.679.388 w-h
ENERO 31 9 15.917 15 513 4.679.388 w-h
FEBRERO 28 9 14.376 15 513 3.838.212 w-h
MARZO 31 9 13.861 15 513 4.105.764 w-h
ABRIL 30 9 12.834 15 513 3.696.030 w-h
MAYO 31 9 12.320 15 513 3.675.825 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (w-h) 32.753.691
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kw-h) 32.754
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kcal) 28.168.174
En resumen, las perdidas por evaporación que tenemos en ambas piscinas
serán las siguientes:
PÉRDIDAS EVAPORACIÓN (ANUAL): 14 5.284 Kw-h /124.944.245 Kcal.
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 172
En la siguiente gráfica se recogen las pérdidas existentes por evaporación en
ambas piscinas, observándose que los meses donde mayor son las pérdidas por
evaporación son en los meses de diciembre y enero, que son los meses de mayor
afluencia de bañistas a un recinto de estas características, mientras que el mes que
presenta menores pérdidas por evaporación es el mes de mayo porque el número de
bañistas es menor que en otros meses.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 173
5.1.2.-PÉRDIDAS POR RENOVACIÓN.
Para calcular las pérdidas por renovación durante los meses en los cuales
estamos realizando el proyecto utilizamos la fórmula:
[w]
Vr=Volumen de agua de renovación (m3) (5% volumen del vaso )
Volumen de la piscina principal/ (5% Vtotal): 747 m3 / 37,35 m3
Volumen de la piscina complementaria/ (5% Vtotal): 159,36 m3 /7,97 m3
D= Densidad del agua=1000kg/m 3
Ce=Calor específico del agua=1.16 (wh/kgºC)
Ta= Temperatura del agua de la piscina (26ºC=299 K)
Tx=Temperatura del agua de la red
Las pérdidas por renovación que tienen las piscinas dependen de la
modificación de algunos de los siguientes factores.
Temperatura de los vasos de las piscinas, los cuales están a una
temperatura constante de 26 ºC
Temperatura del agua de renovación que se introducen en las piscinas
que dependen del mes en el cual estemos realizando el análisis de las
pérdidas.
El agua que debemos de renovar también se mantiene constante y es un
5 % del volumen total de cada uno de los vasos. En el caso del vaso
principal debemos de renovar cada día un volumen de 37,35 m3 mientras
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 174
que en caso del vaso complementario debemos de renovar un volumen de
7,97 m3.
El resto de los factores que constituyen la fórmula se mantienen
constante.
En las siguientes tablas se recogen las pérdidas por renovación que existen
en los dos vasos de la piscina para los meses en los cuales estamos realizando el
proyecto:
PERDIDAS POR RENOVACIÓN (DIARIAS) (DÍA TÍPICO)
MESES Tª MEDIA DEL PÉRDIDAS
(w-h/día) AGUA DE LA RED
OCTUBRE 13 23.468
NOVIEMBRE 11 27.079
DICIEMBRE 8 32.495
ENERO 8 32.495
FEBRERO 9 30.689
MARZO 11 27.079
ABRIL 13 23.468
MAYO 14 21.663
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 175
PERDIDAS POR RENOVACIÓN (DIARIAS) (DÍA TÍPICO)
MESES Tª MEDIA DEL PÉRDIDAS
(w-h/día) AGUA DE LA RED
OCTUBRE 13 5.008
NOVIEMBRE 11 5.778
DICIEMBRE 8 6.934
ENERO 8 6.934
FEBRERO 9 6.549
MARZO 11 5.778
ABRIL 13 5.008
MAYO 14 4.623
En las tablas anteriores se recogen los datos en un día característico de cada
uno de los meses que estamos analizando. Sin embargo, en las siguientes tablas
recogemos las pérdidas anuales existentes en nuestra instalación.
PERDIDAS POR RENOVACIÓN P. PRINCIPAL (ANUAL)
MESES DÍAS PÉRDIDAS (w-h/día)
P. TOTAL MES (w-h)
OCTUBRE 31 23.468 727.516 w-h
NOVIEMBRE 30 27.079 812.363 w-h
DICIEMBRE 31 32.495 1.007.330 w-h
ENERO 31 32.495 1.007.330 w-h
FEBRERO 28 30.689 859.299 w-h
MARZO 31 27.079 839.441 w-h
ABRIL 30 23.468 704.048 w-h
MAYO 31 21.663 671.553 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (w-h) 6.648.900 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES(Kw-h) 6.648,9 Kw-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kcal) 5.718.054 Kcal
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PERDIDAS POR RENOVACIÓN P. COMPLEMENTARIA (ANUAL)
MESES DÍAS PÉRDIDAS (w-h/día)
P. TOTAL MES (w-h)
OCTUBRE 31 5.008 155.242 w-h
NOVIEMBRE 30 5.778 173.348 w-h
DICIEMBRE 31 6.934 214.951 w-h
ENERO 31 6.934 214.951 w-h
FEBRERO 28 6.549 183.363 w-h
MARZO 31 5.778 179.126 w-h
ABRIL 30 5.008 150.235 w-h
MAYO 31 4.623 143.301 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (w-h) 1.414.516 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kw-h) 1.415 Kw-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kcal) 1.216.484 Kcal
En resumen las pérdidas por renovación que tenemos en ambas piscinas
serán las siguientes:
PÉRDIDAS RENOVACIÓN (ANUAL): 8.0 43,4 Kw-h / 6.917.324 Kcal.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 177
En la siguiente gráfica se representan gráficamente las pérdidas por
renovación que existen en ambos vasos de las piscinas. Si observamos los meses que
mayor pérdida por renovación presentan son los meses de diciembre y enero debido a
que durante estos meses el agua de la red es menor (temperatura aproximada de 8ºC)
mientras que en el mes que menor son las pérdidas de renovación es el mes de mayo
y el motivo es que en este mes la temperatura del agua de la red es mayor
(temperatura aproximada de 14ºC) y por tanto, la diferencia de temperatura entre el
agua de la red y la temperatura que tiene el vaso de la piscina es más pequeña y
como consecuencia las pérdidas por renovación son menores.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 178
5.1.3.- PÉRDIDAS POR TRANSMISIÓN.
Para calcular las pérdidas por transmisión durante los meses en los cuales
estamos realizando el proyecto utilizamos la fórmula:
[w]
Ct= Coeficiente de transmisión de muros y solería (1.50w/m 2ºC)
S= Superficie de cerramiento del vaso
Piscina principal = Perímetro +Tapa inferior: 149,76+415=564,76 m2
P. complementaria =Perímetro + Tapa inferior: 59,04+132,8=191,84 m2
Tag=Temperatura del agua de la piscina (26ºC)
Tex=Temperatura exterior al cerramiento (sótano)
Las pérdidas por transmisión que tienen los vasos de las piscinas dependen
de la modificación de algunos de los siguientes factores:
Temperatura del agua de las piscinas se mantienen constantes a 26 ºC.
Temperatura exterior de los cerramientos se va modificando en función
del mes en el cual estemos calculando las pérdidas. Esta temperatura
está comprendida entre 7-14 ºC
Superficie de cerramiento de ambos vasos se mantiene constante.
Coeficiente de transmisión tampoco sufre variación con respecto a la
época del año que estemos estudiando.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 179
Las pérdidas por transmisión de los vasos de ambas piscinas se recogen en
las siguientes tablas:
PERDIDAS POR TRANSMISIÓN P.PRINCIPAL (HORAS) (DÍA TÍPICO)
MESES Tª MEDIA EXTERIOR PÉRDIDAS
(w) CERRAMIENTOS
OCTUBRE 12 11.855 w
NOVIEMBRE 10 13.554 w
DICIEMBRE 7 16.096 w
ENERO 7 16.096 w
FEBRERO 8 15.249 w
MARZO 10 13.554 w
ABRIL 12 11.860 w
MAYO 14 10.166 w
PERDIDAS POR TRANSMISIÓN P. COMPLEMENTARIA (HORAS) (DÍA TÍPICO)
MESES Tª MEDIA EXTERIOR PÉRDIDAS
(w) CERRAMIENTOS
OCTUBRE 12 4.029 w
NOVIEMBRE 10 4.604 w
DICIEMBRE 7 5.467 w
ENERO 7 5.467 w
FEBRERO 8 5.180 w
MARZO 10 4.604 w
ABRIL 12 4.029 w
MAYO 14 3.453 w
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 180
En las tablas anteriores se recogen los datos en un día característico de cada
uno de los meses que estamos analizando. Sin embargo, en las siguientes tablas
recogemos las pérdidas anuales existentes en nuestra instalación.
PÉRDIDAS POR TRANSMISIÓN PISCINA PRINCIPAL (ANUAL)
MESES DÍAS PÉRDIDAS
(w) H. DÍA (h/día)
P. TOTAL (w-h)
OCTUBRE 31 11.855 w 24 8.820.090 w-h
NOVIEMBRE 30 13.554 w 24 9.759.053 w-h
DICIEMBRE 31 16.096 w 24 11.975.171 w-h
ENERO 31 16.096 w 24 11.975.171 w-h
FEBRERO 28 15.249 w 24 10.247.005 w-h
MARZO 31 13.554 w 24 10.084.355 w-h
ABRIL 30 11.860 w 24 8.539.171 w-h
MAYO 31 10.166 w 24 7.563.266 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (w-h) 78.963.282 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kw-h) 78.963 Kw-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kcal) 67.908.423 Kcal
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 181
PÉRDIDAS POR TRANSMISIÓN PISCINA COMPLEMENTARIA (ANUAL)
MESES DÍAS PÉRDIDAS
(w) H. DÍA (h/día)
P. TOTAL (w-h)
OCTUBRE 31 4.029 24 2.997.308 w-h
NOVIEMBRE 30 4.604 24 3.314.995 w-h
DICIEMBRE 31 5.467 24 4.067.775 w-h
ENERO 31 5.467 24 4.067.775 w-h
FEBRERO 28 5.180 24 3.480.745 w-h
MARZO 31 4.604 24 3.425.495 w-h
ABRIL 30 4.029 24 2.900.621 w-h
MAYO 31 3.453 24 2.569.121 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (w-h) 26.823.836 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kw-h) 26.824 Kw-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kcal) 23.068.499 Kcal
En resumen las pérdidas por transmisión que tenemos en ambas piscinas
serán las siguientes:
PÉRDIDAS TRANSMISIÓN (ANUAL): 10 5.787 Kw-h / 90.976.922 Kcal
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 182
En la siguiente gráfica se representan gráficamente las pérdidas por
transmisión que existen en ambos vasos de las piscinas. Si observamos los meses
que mayor pérdida por transmisión presentan son los meses de diciembre y enero
debido a que durante estos meses la temperatura de los cerramientos es muy baja
(temperatura aproximada de 7 ºC) mientras que en el mes que menor son las pérdidas
de transmisión es el mes de mayo y el motivo es que en este mes la temperatura de
los cerramientos es mayor (temperatura aproximada de 14ºC) y por tanto, la diferencia
de temperatura entre el cerramiento y la temperatura que tiene el vaso de la piscina es
más pequeña y como consecuencia las pérdidas por transmisión son inferiores con
respecto al resto de los meses.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 183
5.1.4.- PERDIDAS DE CALEFACCIÓN (CERRAMIENTOS).
La transmisión de calor por paredes (cerramientos en general) se entiende a
efectos de cálculo como la energía que se transfiere a través de las mismas. Su
expresión de cálculo se desprende da la ecuación de transferencia de calor por
conducción, para el caso unidimensional:
[w]
K: coeficiente de conductividad del material (Kcal/hm 2 ºC)
S: Superficie neta del cerramiento (m2)
Tinterior -Texterior : Diferencia de temperatura (K).
Las pérdidas de calor en una instalación debida a los cerramientos se deben
principalmente a la modificación de algunas de las siguientes variables:
La temperatura interior del recinto que se mantiene constante en todo
momento y que es igual a 28 ºC.
Los coeficientes de conductividad de los materiales que depende del tipo
de material que hayamos colocado en el esquema constructivo de la
instalación y el cual no es modificable.
La temperatura exterior que si se modifica en función del mes que
estemos estudiando. Hemos decidido en este caso calcular las pérdidas
con respecto a una media de la temperatura diurna y una media de la
temperatura nocturna y calcular dichas pérdidas con respecto a estos
valores promedios.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 184
PÉRDIDAS EN LOS CERRAMIENTOS EN EL MES DE OCTUBRE (DÍA TÍPICO)
TEMPERATURA DEL AIRE INTERIOR PISCINA (ºC) 28
TEMPERATURA EXTERIOR MEDIA NOCTURNA (ºC) 10
TEMPERATURA EXTERIOR MEDIA DIURNA (ºC) 16
CERRAMIENTOS SUR ÁREA (m2)
K (Kcal/hm2ºC)
P.NOCTURNAS (Kcal/h)
P. DIURNAS (Kcal/h)
FACHADA 117,21 1,56 3.291,26 2.194,17
CUBIERTA ZONA 1 68,88 0,49 607,52 405,01
CUBIERTA ZONA 2 497,3 0,49 4.386,19 2.924,12
CUBIERTA ZONA 3 262,89 0,49 2.318,69 1.545,79
CUBIERTA ZONA 4 168,62 0,49 1.487,23 991,49
CERRAMIENTOS NORTE
FACHADA CRISTALERA 107,18 1,56 3.009,61 2.006,41
FACHADA PUERTA 3,68 2,7 178,85 119,23
FACHADA RESTO 106,64 1,7 3.263,18 2.175,46
CERRAMIENTOS ESTE
PUERTA ACCESO 1 7,13 1,7 218,18 145,45
PUERTA ACCESO 2 3,8 1,7 116,28 77,52
FACHADA 88,76 1,56 2.492,38 1.661,59
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 807,84 538,56
VENTANA 5,29 2,7 257,09 171,40
CERRAMIENTOS OESTE
FACHADA OESTE 132,75 1,56 3.727,62 2.485,08
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 807,84 538,56
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (Kcal/h) 26.969,76
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (w) 31.360,19
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (Kcal/h) 17.979,84
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (w) 20.906,79
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 185
PÉRDIDAS EN LOS CERRAMIENTOS EN EL MES DE NOVIEMBRE (DÍA TÍPICO)
TEMPERATURA DEL AIRE INTERIOR DE LA PISCINA (ºC) 28
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA NOCTURNA(ºC) 6
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA DIURNA (ºC) 13
CERRAMIENTOS SUR ÁREA (m2)
K (Kcal/hm2ºC)
P.NOCTURNAS (Kcal/h)
P. DIURNAS (Kcal/h)
FACHADA 117,21 1,56 4.022,65 2.742,71
CUBIERTA ZONA 1 68,88 0,49 742,53 506,27
CUBIERTA ZONA 2 497,3 0,49 5.360,89 3.655,16
CUBIERTA ZONA 3 262,89 0,49 2.833,95 1.932,24
CUBIERTA ZONA 4 168,62 0,49 1.817,72 1.239,36
CERRAMIENTOS NORTE
FACHADA CRISTALERA 107,18 1,56 3.678,42 2.508,01
FACHADA PUERTA 3,68 2,7 218,59 149,04
FACHADA RESTO 106,64 1,7 3.988,34 2.719,32
CERRAMIENTOS ESTE
PUERTA ACCESO 1 7,13 1,7 266,66 181,82
PUERTA ACCESO 2 3,8 1,7 142,12 96,90
FACHADA 88,76 1,56 3.046,24 2.076,98
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 987,36 673,20
VENTANA 5,29 2,7 314,23 214,25
CERRAMIENTOS OESTE
FACHADA OESTE 132,75 1,56 3.106,35 2.485,08
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 673,20 673,2
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (Kcal/h) 31.199,25
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (w) 36.278,20
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (Kcal/h) 21.853,53
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (w) 25.411,08
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 186
PÉRDIDAS EN LOS CERRAMIENTOS EN EL MES DE DICIEMBRE (DÍA TÍPICO)
TEMPERATURA DEL AIRE INTERIOR DE LA PISCINA (ºC) 28
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA NOCTURNA(ºC) 5
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA DIURNA (ºC) 12
CERRAMIENTOS SUR ÁREA (m2)
K (Kcal/hm2ºC)
P.NOCTURNAS (Kcal/h)
P.DIURNAS (Kcal/h)
FACHADA 117,21 1,56 4.205,49 2.925,56
CUBIERTA ZONA 1 68,88 0,49 776,28 540,02
CUBIERTA ZONA 2 497,3 0,49 5.604,57 3.898,83
CUBIERTA ZONA 3 262,89 0,49 2.962,77 2.061,06
CUBIERTA ZONA 4 168,62 0,49 1.900,35 1.321,98
CERRAMIENTOS NORTE
FACHADA CRISTALERA 107,18 1,56 3.845,62 2.675,21
FACHADA PUERTA 3,68 2,7 228,53 158,98
FACHADA RESTO 106,64 1,7 4.169,62 2.900,61
CERRAMIENTOS ESTE
PUERTA ACCESO 1 7,13 1,7 278,78 193,94
PUERTA ACCESO 2 3,8 1,7 148,58 103,36
FACHADA 88,76 1,56 3.184,71 2.215,45
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 1.032,24 718,08
VENTANA 5,29 2,7 328,51 228,53
CERRAMIENTOS OESTE
FACHADA OESTE 132,75 1,56 4.763,07 3.313,44
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 1.032,24 718,08
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (Kcal/h) 34.461,36
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (w) 40.071,35
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (Kcal/h) 23.973,12
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (w) 27.875,72
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 187
PÉRDIDAS EN LOS CERRAMIENTOS EN EL MES DE ENERO (DÍA TÍPICO)
TEMPERATURA DEL AIRE INTERIOR DE LA PISCINA (ºC) 28
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA NOCTURNA (ªC) 3
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA DIURNA (ªC) 9
CERRAMIENTOS SUR ÁREA (m2)
K (Kcal/hm2ºC)
P.NOCTURNAS (Kcal/h)
P. DIURNAS (Kcal/h)
FACHADA 117,21 1,56 4571,19 3474,10
CUBIERTA ZONA 1 68,88 0,49 843,78 641,27
CUBIERTA ZONA 2 497,3 0,49 6091,93 4629,86
CUBIERTA ZONA 3 262,89 0,49 3220,40 2447,51
CUBIERTA ZONA 4 168,62 0,49 2065,60 1569,85
CERRAMIENTOS NORTE
FACHADA CRISTALERA 107,18 1,56 4180,02 3176,82
FACHADA PUERTA 3,68 2,7 248,40 188,78
FACHADA RESTO 106,64 1,7 4532,20 3444,47
CERRAMIENTOS ESTE
PUERTA ACCESO 1 7,13 1,7 303,03 230,30
PUERTA ACCESO 2 3,8 1,7 161,50 122,74
FACHADA 88,76 1,56 3461,64 2630,85
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 1122,00 852,72
VENTANA 5,29 2,7 357,08 271,38
CERRAMIENTOS OESTE
FACHADA OESTE 132,75 1,56 5177,25 3934,71
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 1122,00 852,72
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (Kcal/h) 37458,00
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (w) 43555,82
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (Kcal/h) 28468,08
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (w) 33102,42
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 188
PÉRDIDAS EN LOS CERRAMIENTOS EN EL MES DE FEBRERO (DÍA TÍPICO)
TEMPERATURA DEL AIRE INTERIOR DE LA PISCINA (ºC) 28
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA NOCTURNA (ºC) 3
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA DIURNA (ºC) 9
CERRAMIENTOS SUR ÁREA (m2)
K (Kcal/hm2ºC)
P.NOCTURNAS (Kcal/h)
P. DIURNAS (Kcal/h)
FACHADA 117,21 1,56 4.571,19 3.474,10
CUBIERTA ZONA 1 68,88 0,49 843,78 641,27
CUBIERTA ZONA 2 497,3 0,49 6.091,93 4.629,86
CUBIERTA ZONA 3 262,89 0,49 3.220,40 2.447,51
CUBIERTA ZONA 4 168,62 0,49 2.065,60 1.569,85
CERRAMIENTOS NORTE
FACHADA CRISTALERA 107,18 1,56 4.180,02 3.176,82
FACHADA PUERTA 3,68 2,7 248,40 188,78
FACHADA RESTO 106,64 1,7 4.532,20 3.444,47
CERRAMIENTOS ESTE
PUERTA ACCESO 1 7,13 1,7 303,03 230,30
PUERTA ACCESO 2 3,8 1,7 161,50 122,74
FACHADA 88,76 1,56 3.461,64 2.630,85
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 1.122,00 852,72
VENTANA 5,29 2,7 357,08 271,38
CERRAMIENTOS OESTE
FACHADA OESTE 132,75 1,56 5.177,25 3.934,71
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 1.122,00 852,72
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (Kcal/h) 37.458,00
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (w) 43.555,82
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (Kcal/h) 28.468,08
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (w) 33.102,42
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 189
PÉRDIDAS EN LOS CERRAMIENTOS EN EL MES DE MARZO (DÍA TÍPICO)
TEMPERATURA DEL AIRE INTERIOR DE LA PISCINA (ºC) 28
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA NOCTURNA (ºC) 4
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA DIURNA (ºC) 10
CERRAMIENTOS SUR ÁREA (m2)
K (Kcal/hm2ºC)
P.NOCTURNAS (Kcal/h)
P. DIURNAS (Kcal/h)
FACHADA 117,21 1,56 4.388,34 3.291,26
CUBIERTA ZONA 1 68,88 0,49 810,03 607,52
CUBIERTA ZONA 2 497,3 0,49 5.848,25 4.386,19
CUBIERTA ZONA 3 262,89 0,49 3.091,59 2.318,69
CUBIERTA ZONA 4 168,62 0,49 1.982,97 1.487,23
CERRAMIENTOS NORTE
FACHADA CRISTALERA 107,18 1,56 4.012,82 3.009,61
FACHADA PUERTA 3,68 2,7 238,46 178,85
FACHADA RESTO 106,64 1,7 4.350,91 3.263,18
CERRAMIENTOS ESTE
PUERTA ACCESO 1 7,13 1,7 290,90 218,18
PUERTA ACCESO 2 3,8 1,7 155,04 116,28
FACHADA 88,76 1,56 3.323,17 2.492,38
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 1.077,12 807,84
VENTANA 5,29 2,7 342,79 257,09
CERRAMIENTOS OESTE
FACHADA OESTE 132,75 1,56 4.970,16 3.727,62
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 1.077,12 807,84
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (Kcal/h) 35.959,68
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (w) 41.813,58
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (Kcal/h) 26.969,76
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (w) 31.360,19
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 190
PÉRDIDAS EN LOS CERRAMIENTOS EN EL MES DE ABRIL (DÍA TÍPICO)
TEMPERATURA DEL AIRE INTERIOR DE LA PISCINA (ºC) 28
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA NOCTURNA (ºC) 8
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA DIURNA (ºC) 14
CERRAMIENTOS SUR ÁREA (m2)
K (Kcal/hm2ºC)
P.NOCTURNAS (Kcal/h)
P. DIURNAS (Kcal/h)
FACHADA 117,21 1,56 3.656,95 2 559,87
CUBIERTA ZONA 1 68,88 0,49 675,02 472,52
CUBIERTA ZONA 2 497,3 0,49 4.873,54 3.411,48
CUBIERTA ZONA 3 262,89 0,49 2.576,32 1.803,43
CUBIERTA ZONA 4 168,62 0,49 1.652,48 1.156,73
CERRAMIENTOS NORTE
FACHADA CRISTALERA 107,18 1,56 3.344,02 2.340,81
FACHADA PUERTA 3,68 2,7 198,72 139,10
FACHADA RESTO 106,64 1,7 3.625,76 2.538,03
CERRAMIENTOS ESTE
PUERTA ACCESO 1 7,13 1,7 242,42 169,69
PUERTA ACCESO 2 3,8 1,7 129,20 90,44
FACHADA 88,76 1,56 2.769,31 1.938,52
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 897,60 628,32
VENTANA 5,29 2,7 285,66 199,96
CERRAMIENTOS OESTE
FACHADA OESTE 132,75 1,56 4.141,80 2.899,26
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 897,60 628,32
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (Kcal/h) 29.966,40
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (w) 34.844,65
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (Kcal/h) 20.976,48
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (w) 24.391,26
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 191
PÉRDIDAS EN LOS CERRAMIENTOS EN EL MES DE MAYO (DÍA TÍPICO)
TEMPERATURA DEL AIRE INTERIOR DE LA PISCINA (ºC) 28
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA NOCTURNA (ºC) 10
TEMPERATURA DEL EXTERIOR MEDIA DIURNA (ºC) 16
CERRAMIENTOS SUR ÁREA (m2)
K (Kcal/hm2ºC)
P.NOCTURNAS (Kcal/h)
P. DIURNAS (Kcal/h)
FACHADA 117,21 1,56 3.291,26 2 194,17
CUBIERTA ZONA 1 68,88 0,49 607,52 405,01
CUBIERTA ZONA 2 497,3 0,49 4.386,19 2.924,12
CUBIERTA ZONA 3 262,89 0,49 2.318,69 1 545,79
CUBIERTA ZONA 4 168,62 0,49 1.487,23 991,49
CERRAMIENTOS NORTE
FACHADA CRISTALERA 107,18 1,56 3.009,61 2.006,41
FACHADA PUERTA 3,68 2,7 178,85 119,23
FACHADA RESTO 106,64 1,7 3.263,18 2.175,46
CERRAMIENTOS ESTE
PUERTA ACCESO 1 7,13 1,7 218,18 145,45
PUERTA ACCESO 2 3,8 1,7 116,28 77,52
FACHADA 88,76 1,56 2.492,38 1.661,59
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 807,84 538,56
VENTANA 5,29 2,7 257,09 171,40
CERRAMIENTOS OESTE
FACHADA OESTE 132,75 1,56 3.727,62 2.485,08
ZONA ACCESO PISTA 44 1,02 807,84 538,56
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (Kcal/h) 26.969,76
PÉRDIDAS TOTALES NOCTURNAS (w) 31.360,19
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (Kcal/h) 17.979,84
PÉRDIDAS TOTALES DIURNAS (w) 20.906,79
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 192
En las tablas anteriores se recogen los datos en un día característico de cada
uno de los meses que estamos analizando. Sin embargo, en las siguientes tablas
recogemos las pérdidas anuales que existen en los cerramientos en un año típico.
PÉRDIDAS DE LOS CERRAMIENTOS (ANUALES)
MESES DÍAS H. NOCT.
(h/día) P. NOCT.
(w) H. DIURNAS
(h/día) P. DIURNAS
(w) P. TOTALES
(w-h)
OCTUBRE 31 12 31.360 12 20.738 19.443.317 w-h
NOVIEMBRE 30 12 36.278 12 25.411 22.208.141 w-h
DICIEMBRE 31 12 40.071 12 27.876 25.276.310 w-h
ENERO 31 12 43.556 12 33.102 28.516.865 w-h
FEBRERO 28 12 43.556 12 33.102 25.757.169 w-h
MARZO 31 12 41.814 12 31.360 27.220.642 w-h
ABRIL 30 12 34.845 12 24.391 21.324.928 w-h
MAYO 31 12 31.360 12 20.907 19.443.317 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (w-h) 189.190.689 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kw-h) 189.190 Kw-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kcal) 162.703.400 Kcal
En resumen, las pérdidas por cerramientos que tenemos en la instalación
deportiva serán las siguientes:
PÉRDIDAS CALEFACCIÓN (ANUAL): 189. 128 Kw-h / 162.649.884 Kcal
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 193
En la gráfica que se presenta a continuación se recogen las pérdidas por
calefacción que existen en nuestro recinto. El mes que mayor pérdidas tiene por
calefacción es el mes de enero porque es el mes con temperaturas más bajas durante
el día y durante la noche, mientras que los meses que tienen menores pérdidas por
calefacción es el mes de octubre y el mes de mayo porque ambos son los meses que
mayores temperaturas presentan tanto durante el día como durante la noche y al ser el
mismo número de días en el mes presentan las mismas pérdidas. En el caso de
febrero, las pérdidas por cerramientos son iguales que en el caso de enero pero la
diferencia entre ambas es que el número de días de enero es mayor que el número de
días de febrero y esta es la diferencia entre ambos meses.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 194
5.1.5.- PÉRDIDAS POR VENTILACIÓN.
La ventilación siempre será un factor desfavorable para el cálculo de cargas,
ya que siempre retira aire del interior a la temperatura y humedad deseadas para
introducir aire del exterior, que deberá ser tratado.
[w]
Q: Caudal de aire por persona: 10 l/s persona ó 36 m 3/h persona
N: Número de personas: 100 personas
Texterior : Temperatura del exterior: 28ºC
Tinterior : Temperatura del interior del recinto: 6ºC
����: Densidad del aire: 1.2 kg/m 3
Cespecífico : Calor específico del aire: 0.24 Kcal/ (kg ºC) (1kw=860 Kcal/h)
La modificación de algunos de los factores que se enuncian a continuación
son los responsables de que exista una variación en las pérdidas por ventilación:
El caudal de aire que vamos a extraer vamos a suponerlo constante.
El número de personas es modificable en función del mes en el cual
estamos trabajando. Entre paréntesis hemos colocado el % de personas
que hemos analizado en un día típico del mes con respecto al que hemos
considerado para calcular la demanda de energía que eran 100 personas.
La temperatura del interior es constante e igual a 28 ºC.
La temperatura exterior se modifica en función del mes que estamos
estudiando. En el caso de las pérdidas debidas a los cerramientos
habíamos supuesto una temperatura media nocturna y una temperatura
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 195
media diurna, pero en este caso sólo vamos a extraer aire del interior del
recinto por la mañana y por la tarde, es decir, durante 9 horas que es el
promedio que estará abierta la piscina. Por este motivo, sólo vamos a
considerar una temperatura media diurna.
La densidad del aire se modifica en función de la temperatura y está
recogido en tablas.
La Cespecífico también está recogido en tablas que varían en función de la
temperatura.
Finalmente en la siguiente tabla se recogen las pérdidas por ventilación
correspondientes a cada uno de los meses en los cuales estamos realizando el
proyecto.
PÉRDIDAS POR VENTILACIÓN (DÍA TÍPICO)
MES N Tint.
(ºC) Text.
(ºC) Densidad (kg/m3)
Cesp. (Kcal/kg ºC)
Caudal (m3/h)
PÉRDIDAS (Kcal/h)
OCTUBRE 70 28 16 1,2 0,24 36 8.709 Kcal/h
NOVIEMBRE 70 28 13 1,2 0,24 36 10.886 Kcal/h
DICIEMBRE 100 28 12 1,2 0,24 36 16.588 Kcal/h
ENERO 100 28 9 1,2 0,24 36 19.699 Kcal/h
FEBRERO 80 28 9 1,2 0,24 36 15.759 Kcal/h
MARZO 70 28 10 1,2 0,24 36 13.063 Kcal/h
ABRIL 60 28 14 1,2 0,24 36 8.709 Kcal/h
MAYO 50 28 16 1,2 0,24 36 6.220 Kcal/h
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 196
En la siguiente tabla mostramos las pérdidas anuales que existen por
ventilación en el complejo deportivo.
PÉRDIDAS POR VENTILACIÓN (ANUALES)
MES DIAS H. FUNC. (h/día)
P. D. TÍPICO (Kcal/h)
P. TOTALES (Kcal)
OCTUBRE 31 9 8.709 Kcal/h 2.429.844 Kcal
NOVIEMBRE 30 9 10.866 Kcal/h 2.933.928 Kcal
DICIEMBRE 31 9 16.589 Kcal/h 4.628.275 Kcal
ENERO 31 9 19.699 Kcal/h 5.496.077 Kcal
FEBRERO 28 9 15.759 Kcal/h 3.971.359 Kcal
MARZO 31 9 13.064 Kcal/h 3.644.767 Kcal
ABRIL 30 9 8.709 Kcal/h 2.351.462 Kcal
MAYO 31 9 6.221 Kcal/h 1.735.603 Kcal
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kcal) 27.191.316 Kcal
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (w-h) 31.617.809 w-h
PÉRDIDAS TOTALES ANUALES (Kw-h) 31.618 Kw-h
En resumen, las pérdidas por ventilación que tenemos en la instalación
deportiva serán las siguientes:
PÉRDIDAS VENTILACIÓN (ANUAL): 31.618 Kw-h / 27.191.316 Kcal
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 197
En la siguiente gráfica se recogen las pérdidas por ventilación. Nuevamente
el mes que presenta mayores pérdidas por ventilación es el mes de enero debido a
que es el mes con mayor número de afluencia de bañistas a este tipo de recinto y
porque además es el mes en el cual la temperatura ambiental es inferior (temperatura
aproximada de 9ºC) y por tanto la diferencia de temperaturas entre el ambiente y la
temperatura del interior del recinto es mayor. Sin embargo, el mes que menores
pérdidas por ventilación presenta es el mes de mayo porque es el mes con mayor
temperatura exterior (temperatura aproximada de 16ºC, igual que el mes de octubre) y
además es el mes con menor afluencia de bañistas.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 198
5.1.6.- GENERACIÓN DE AGUA CALIENTE SANITARIA.
Previamente vamos a determinar la potencia que necesitamos para
conseguir que el agua acumulada se mantenga a 60 ºC. Hemos realizado el cálculo
para el circuito primario y finalmente el cálculo para el circuito secundario, donde la
única diferencia está en el tiempo mínimo que necesitamos. La potencia se calcula
utilizando la siguiente fórmula:
La modificación de algunos de los factores que se nombran a continuación
provocará cambios en la generación de agua caliente sanitaria:
La temperatura de acumulación del agua es constante y tiene un valor de
60 ºC.
La temperatura del agua de la red si se modifica en función de la época
del año que estemos analizando.
El volumen de acumulación es constante y tiene un valor de 3000 litros
(dos acumuladores cada uno de ellos con una capacidad de acumulación
de 1500 litros)
En la siguiente tabla se recogen la potencia que hemos obtenido para el
agua caliente sanitaria en un día típico de cada uno de los meses que estamos
analizando:
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 199
PÉRDIDAS DE AGUA CALIENTE SANITARIA (DÍA TÍPICO)
MES T. ACUM. T. RED V. ACUM. Cespecífico DENSIDAD PÉRDIDAS
(ºC) (ºC) (litros) (Kcal/Kg ºC) (Kg/litro) (Kcal/h)
OCTUBRE 60 13 3.000 1 1 141.000
NOVIEMBRE 60 11 3.000 1 1 147.000
DICIEMBRE 60 8 3.000 1 1 156.000
ENERO 60 8 3.000 1 1 156.000
FEBRERO 60 9 3.000 1 1 153.000
MARZO 60 11 3.000 1 1 147.000
ABRIL 60 13 3.000 1 1 141.000
MAYO 60 14 3.000 1 1 138.000
En la tabla siguiente se recogen las pérdidas provocadas por el agua caliente
sanitaria en el complejo polideportivo para un año típico:
PÉRDIDAS AGUA CALIENTE SANITARIA (ANUALES)
MES DÍAS PÉRDIDAS PÉRDIDAS
(Kcal/día) (Kcal)
OCTUBRE 31 141.000 4.371.000
NOVIEMBRE 30 147.000 4.410.000
DICIEMBRE 31 156.000 4.836.000
ENERO 31 156.000 4.836.000
FEBRERO 28 153.000 4.284.000
MARZO 31 147.000 4.557.000
ABRIL 30 141.000 4.230.000
MAYO 31 138.000 4.278.000
PÉRDIDAS ANUALES (Kcal) 35.802.000
PÉRDIDAS ANUALES (w-h) 41.630.233
PÉRDIDAS ANUALES (Kw-h) 41.630
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 200
En resumen, las pérdidas por agua caliente sanitaria que tenemos en la
instalación deportiva serán las siguientes:
PÉRDIDAS A.C.S. (ANUAL): 41.630 Kw-h / 35.802.000 Kcal
En la gráfica se recogen las pérdidas de agua caliente sanitaria que existen
en este tipo de recinto. Los meses que mayores son las pérdidas de A.C.S. son los
meses de diciembre y de enero (aproximadamente de 6ºC) porque ambos son los
meses que menor es la temperatura del agua de la red, la cual necesitamos calentar.
Mientras que el mes que menores pérdidas presenta por A.C.S. es el mes de mayo
que es el mes en el que la temperatura del agua de la red es mayor (aproximadamente
de 14ºC)
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 201
5.1.7.- RESUMEN DE LOS GASTOS ANUALES.
En la siguiente tabla y gráfico, se presenta un resumen de todas las
pérdidas que tienen lugar en nuestra piscina en un año.
RESUMEN DE LAS PÉRDIDAS TOTALES ANUALES
TIPO DE PÉRDIDAS Kw-h/año Kcal/año
PÉRDIDAS EVAPORACIÓN 145.284 124.944.245
PÉRDIDAS RENOVACIÓN 8.043,4 6.917.324
PÉRDIDAS TRANSMISIÓN 105.787 90.976.922
PÉRDIDAS CALEFACCIÓN 189.128 162.649.889
PÉRDIDAS VENTILACIÓN 31.618 27.191.316
PÉRDIDAS A.C.S. 41.630 35.802.000
TOTAL 521.490
TOTAL
448.481.696
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 202
Para cubrir estas pérdidas vamos a utilizar como combustible una caldera
gas natural.
5.1.7.1.- CARACTERÍSTICAS DEL GAS NATURAL.
El gas natural está presenta en yacimientos aislados. Contiene una mezcla
de hidrocarburos volátiles de bajo peso molecular, en líneas generales tiene la
siguiente composición: metano (80%), etano (13%), propano (3%), butano (1% ),
alcanos C5 a C8 (0,5%), además de nitrógeno (2,5%), dióxido de carbono, helio e
hidrógeno. De esta mezcla de gases se suelen separar, por licuación, los
hidrocarburos de tres o más carbonos, que son envasados a presión y empleador
como combustible, como el propano o el butano.
La fracción gaseosa del metano y el etano es distribuida a través de
gasoductos, lo que se conoce como gas natural.
El metano es el componente principal del gas natural, el cual posee una
estructura de hidrocarburo simple (CH4). El gas natural no es ni corrosivo ni toxico, su
temperatura de combustión es elevada y posee un estrecho intervalo de
inflamabilidad, lo que hace de él un combustible fósil en comparación con otras
fuentes de energía. Además, por su densidad de 0,60 Kg/m3, inferior a la del aire (1,00
Kg/m3), el gas natural tiene tendencia a elevarse y puede, consecuentemente,
desaparecer fácilmente del sitio donde se encuentra por cualquier grieta.
El metano es un causante del efecto invernadero más potente que el dióxido
de carbono, aunque sus moléculas tienen un tiempo de vida en la atmósfera más corto
que el del CO2.
Bajo su forma comercializada el gas natural casi no contiene azufre (inferior a
las 10 p.p.m.) con lo cual prácticamente no genera dióxidos de azufre (principal
causante de la lluvia ácida). Sus emisiones de óxidos de nitrógeno (NOx) son menores
a las generadas por el petróleo y el carbón. Asimismo, las emisiones de carbono (CO2)
son inferiores a la de otros combustibles fósiles.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 203
La siguiente tabla muestra, que los pellets cumplen mejor los límites de
emisiones de CO2 y CO. Las emisiones de SO2 son significativamente más bajas para
calderas de gasóleo pero levemente más altas que en las calderas de gas. Las
emisiones más altas pero su cantidad no supera los 30 Kg al año, tres ceniceros
llenos.
El poder calorífico inferior es de 10.000 Kcal/m3 medidos a condiciones
normales de temperatura T=25ºC y de presión 1 bar. Vamos a contratar una tarifa tipo
2 (página oficial de la CNE) que se basa en las siguientes características:
Tarifa 2: Consumidores industriales suministrados a menos de 4 bares
a los que se le aplican tarifas del grupo 2:
TÉRMINO FIJO TÉRMINO VARIABLE
Q (Kw-h) €/cliente/mes (€/Kw-h/día)/mes €/Kw-h
500.000 < Q ≤ 5.000.000 149,3 0,041406 0,024154
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 204
Por tanto, el coste anual de esta piscina en términos económicos será
aproximadamente de:
COSTE ANUAL DE LA INSTALACIÓN (PISCINA ESTÁNDAR)
Meses Días Pérdidas Totales
Kw-h Costes Fijos
€/(Kw-h)mes Costes Variables
€/(Kw-h)mes Costes Totales
€/mes
Octubre 31 58.017,60 149,3 2.402,28 1.401,36 3.803,63
Noviembre 30 62.254,40 149,3 2.577,71 1.503,69 4.081,40
Diciembre 31 74.730,10 149,3 3.094,27 1.805,03 4.899,31
Enero 31 78.979,80 149,3 3.270,24 1.907,68 5.177,92
Febrero 28 67.318 149,3 2.787,37 1.626,00 4.413,37
Marzo 31 69.314,80 149,3 2.870,05 1.674,23 4.544,28
Abril 30 57.609,50 149,3 2.385,38 1.391,50 3.776,88
Mayo 31 53.262 149,3 2.205,37 1.286,49 3.491,86
Total: 34.188,64 €/anual
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 205
5.2.- CONSUMO ANUAL PISCINA PROYECTADA.
En una piscina estándar las pérdidas debidas a los cerramientos son 189.128
Kw-h/año (162.650.080 Kcal/año) que son las mismas pérdidas que tenemos por
calefacción en la piscina que hemos proyectado. Para poder disminuir estas pérdidas
tendríamos que analizar la estructura del edificio y elegir materiales cuyas K
(coeficientes de transmisión) fueran más bajos y de esta forma significaría que el calor
que se transfiere a través de las paredes sería menor, pero esto no se ha tenido en
cuenta porque entonces deberíamos modificar la estructura del edificio y éste es un
proyecto energético.
PÉRDIDAS CALEFACCIÓN (ANUAL): 189 .128 Kw-h / 162.649.884 Kcal
En una piscina estándar las pérdidas debidas a la ventilación son 31.618
Kw-h/año (27.191.480 Kcal/año) . En nuestro proyecto, hemos decidido instalar dos
recuperadores de calor , uno por cada una de las BCP, que hemos colocado. Estos
recuperadores de calor conseguirán recuperar (en conjunto) el 50% de las pérdidas
que tenemos por ventilación en el edificio. Los recuperadores aire-aire conseguirán
aumentar la temperatura del aire de entrada (renovación) en el edificio, y de esta
forma reduciremos las pérdidas de calor debidas a la ventilación porque la diferencia
térmica entre el aire de entrada (aire de la calle) y el aire interior (aire del edificio) será
menor.
PÉRDIDAS VENTILACIÓN (ANUAL): 31.618 Kw-h / 27.191.316 Kcal
(SIN RECUPERADORES)
PÉRDIDAS VENTILACIÓN (ANUAL) (50%): 15.809 Kw-h / 13.595.658 Kcal
(CON RECUPERADORES)
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 206
En una piscina estándar, las pérdidas de calor que hay en los dos vasos de
la piscina (pérdidas renovación, pérdidas por evaporación, pérdidas por transmisión)
son 259.114,4 Kw-h/año (222.838.491 Kcal/año) . Para recuperar una parte de estas
pérdidas, hemos decidido instalar placas solares , las cuales deben cubrir un 70 % de
las pérdidas que existen en la piscina según el código técnico de la edificación. Por
tanto, realmente nos quedan por cubrir el 30% que son realmente las pérdidas que
existen en los vasos con la instalación solar.
PÉRDIDAS VASOS (ANUAL): 259.144,4 Kw-h / 222.838.491 Kcal
(SIN INSTALACIÓN SOLAR)
PÉRDIDAS VASOS (ANUAL) (30%): 77.7 43,32 Kw-h / 66.851.547,3 Kcal
(CON INSTALACIÓN SOLAR)
En una piscina estándar, las pérdidas de calor por A.C.S. son 41.630 Kw-
h/año (35.802.000 Kcal/año) . Para recuperar una parte de estas pérdidas, hemos
decidido instalar placas solares , las cuales deben cubrir un 70 % de las pérdidas que
existen en la piscina según el código técnico de la edificación. Por tanto, realmente
nos quedan por cubrir el 30% que son realmente las pérdidas que existen en los vasos
con la instalación solar.
PÉRDIDAS A.C.S. (ANUAL): 41.630 Kw-h / 35.802.000 Kcal
(SIN INSTALACIÓN SOLAR)
PÉRDIDAS A.C.S. (ANUAL) (30%): 12.488 Kw-h /10.739.680 Kcal
(CON INSTALACIÓN SOLAR)
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 207
Adicionalmente en nuestra instalación hemos proyectado incorporar dos
unidades de BCP . Por tanto, podemos utilizar de ambas el calor de los
condensadores para contrarrestar las pérdidas de los vasos de la piscina y de esta
forma contrarrestar parte de las pérdidas que existen en ambos vasos. Además, en
nuestra instalación hemos proyectado en los lazos de control que para compensar las
pérdidas en los vasos de ambas piscinas primero se utilizará la potencia de
condensación cedida por las dos BCP, si ésta no es suficiente entonces utilizaremos la
energía solar y finalmente se utilizará la caldera.
Potencia de condensación de una BCP: 28.200 w; 28,2 Kw
Horas de funcionamiento: 9 horas/día
Rendimiento de las BCP: 80 %
Carga parcial: 50 %
POTENCIA CEDIDA AL VASO POR LAS BCP
Meses Días Potencia
condensación Horas/día Rendimiento Carga
Potencia vaso (Kw-h)
Octubre 31 54,6 Kw/h 9 0,8 0,5 6.093,36
Noviembre 30 54,6 Kw/h 9 0,8 0,5 5.896,8
Diciembre 31 54,6 Kw/h 9 0,8 0,5 6.093,36
Enero 31 54,6 Kw/h 9 0,8 0,5 6.093,36
Febrero 28 54,6 Kw/h 9 0,8 0,5 5.503,68
Marzo 31 54,6 Kw/h 9 0,8 0,5 6.093,36
Abril 30 54,6 Kw/h 9 0,8 0,5 5.896,8
Mayo 31 54,6 Kw/h 9 0,8 0,5 6.093,36
TOTAL ANUAL 47.764,08 Kw-h/año
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 208
Además, en esta instalación se ha decidido incorporar un intercambiador de
agua-agua para recuperar parte del calor que lleva el agua cuando es devuelta a la
red, porque cuando el agua entra en nuestra instalación tiene aproximadamente una
temperatura de 10ºC y cuando el agua sale de la piscina debido a la renovación
periódica de la misma sale aproximadamente a 26ºC. Por tanto, podemos utilizar la
temperatura de 26ºC para calentar el agua de la red y de esta forma disminuir la
diferencia con respecto a los 60ºC que necesitamos en los acumuladores. En nuestra
instalación vamos a incorporar un intercambiador de agua-agua para recuperar el 50%
de las pérdidas existentes por renovación de agua.
PÉRDIDAS RENOVACIÓN (ANUAL): 8.0 43,4 Kw-h / 6.917.324 Kcal.
(SIN RECUPERADOR)
PÉRDIDAS RENOVACIÓN (ANUAL): 402 1,7 Kw-h / 3.458.662 Kcal.
(CON RECUPERADOR)
En la siguiente tabla resumen se presentan las pérdidas que tenemos en
nuestra piscina (los valores que tienen signo negativo significan que se restan a las
pérdidas totales que nos quedarían por cubrir por nuestra caldera).
TIPOS DE PÉRDIDAS PÉRDIDAS Kw-h/año
PÉRDIDAS Kcal/año
Calefacción 189.128 162.649.884
Ventilación (recuperadores de aire-aire) 15.809 13.595.658
Vasos (instalación solar) 77.743,32 66.851.547,30
A.C.S. (instalación solar) 12.489 10.740.600
Renovación (recuperador agua-agua) -4.021,7 3.458.662
Vasos (B.C.P.) -47.764,08 -41.077.108,80
PÉRDIDAS TOTALES: 243.383,7 216.219.242,50 Kw-h/año Kcal/año
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 209
En la tabla siguiente se van a comparar las pérdidas que presenta una
piscina estándar y las pérdidas que presenta la piscina proyectada con las mejoras
que hemos añadido.
TIPOS DE PÉRDIDAS
CONSUMO ANUAL
P. ESTÁNDAR (Kw-h)
P. PROYECTADA (Kw-h)
CALEFACCIÓN 189.128 189.128
VENTILACIÓN 31.168 15.809
RENOVACIÓN, TRANSMISIÓN, EVAPORACIÓN. 259.144,40 77.743,32
AGUA CALIENTE SANITARIA 41.630 12.489
RECUPERADOR AGUA-AGUA -4.021,70
B.C.P. -47.764,08
Resumiendo, en estas líneas recordamos cuales son las pérdidas que
tenemos en una piscina estándar y cuáles son las pérdidas en la piscina que hemos
proyectado.
PÉRDIDAS TOTALES PISCINA ESTÁNDAR:
521.490 Kw-h/año; 448.481.696 Kcal/a ño
PÉRDIDAS TOTALES PISCINA MI PROYECTO :
243.383,54 Kw-h/año; 216.219.242,5 Kcal/ año
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 210
Adicionalmente incorporamos un gráfico en el cual podemos observar las
reducciones que han sufrido las pérdidas energéticas con nuestras mejoras. Los
valores con signo negativo significan que a las pérdidas que suman los términos
positivos (calefacción, vasos de las piscinas, agua caliente sanitaria) además debemos
restarles las pérdidas con signo negativo consiguiendo de esta forma reducir aún más
las pérdidas energéticas en la instalación.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 211
5.2.1.- CARACTERÍSTICAS DE LA BIOMASA ELEGIDA.
Los pellets son pequeños cilindros de biomasa de 5-6 mm de diámetro y
de 1,5 a 2 cm de longitud.
Los pellets están compuestos de polvo obtenido a partir de residuos de la
industria maderera, de la limpieza de los bosques, de podas…etc. Posteriormente
dicho polvo se prensa para formar los pequeños cilindros que forman los pellets.
Los pellets es un combustible que proporciona un elevador poder calorífico,
con valores entorno a 4.000-4.500 Kcal/kg debido a su alto grado de compactación, a
su elevada densidad, a su regularidad y a su bajo nivel de humedad (<12%). El peso
específico del pellet a granel es aproximadamente 6-700 Kg/m 3, mucho más alto que
el de otros combustibles no prensados de madera (astillas). Además con una
densidad energética de 3.000-3.400 Kw-h/m 3.
Los pellets constituyen un combustible totalmente respetuoso con el medio
ambiente.
Los pellets producen menos emisiones contaminantes que los combustibles
fósiles por su bajo contenido en azufre u nitrógeno.
Los pellets no contribuyen al efecto invernadero ya que las emisiones de CO2
que producen en la combustión son comparables a las que fija la planta en su
crecimiento. Balance de CO2 neutro.
Al quemar gas o gasóleo se transfiere a la atmósfera carbono extraído del
suelo lo que alimenta el efecto invernadero. La combustión de la madera que forma los
pellets libera carbono que procede de la atmósfera misma y no del subsuelo.
Los pellets se producen a partir de materia vegetal, con lo que es un recurso
energético renovable y respetuoso con el medio ambiente.
El uso de pellets y de otros combustibles de biomasa reduce la dependencia
del petróleo y de los combustibles fósiles en España, lo que reduce nuestra
dependencia del exterior y un importante ahorro de divisas y recursos económicos.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 212
Además, los pellets se producen a partir de productos derivados de la
madera, de limpieza forestales y de otros residuos agrícolas. La producción de pellets
se produce en áreas rurales, por lo que crea empleo y genera riquezas en zonas más
deprimidas y despobladas.
A causa de la forma cilíndrica y lisa y del tamaño pequeño, el pellet tiende a
portarse como un fluido, lo que facilita el movimiento del combustible y la carga
automática de las calderas. El transporte suele realizarse con camiones cisternas,
desde los cuales se bombea al depósito de almacenamiento del sistema. La alta
densidad energética y la facilidad de movimiento hacen del pellet el combustible
vegetal más indicado para nuestra instalación.
El pellet está disponible en el mercador en diferentes formas:
1. Bolsas pequeñas de 15 kg, utilizadas para estufas, chimeneas y pequeñas
calderas con depósito de carga manual. EL precio de cada una de estas
bolsas o saco es de 4,99 euros + IVA.
2. Bolsas grandes de 800-1.000 Kg, se pueden utilizar con la inserción de un
alimentador de tornillo sin fin o en sistemas con silo de almacenaje
enterrado. El precio de un pallet con 67 sacos de 15 kilos (1.000 kilos) es
de 310 euros +IVA. El precio por tonelada son 369,60 euros con el IVA
incluido. Esta es la opción final que he elegido.
3. A granel, transportado mediante un camión cisterna especialmente
equipado para bombearlo directamente en un silo de almacenaje.
De las tres posibilidades que nos plantean los fabricantes hemos optado por
la segunda, por pallet de 67 sacos de 15 kilos que presentan las siguientes
características:
Composición: Madera de haya: 80%, Madera de pino: 20%
Poder calorífico: PCI: 4.000-4.500 Calorías/Kg.
Cenizas: -1%
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 213
Humedad: -8%
El sistema basado en la entrega del pellet a granel es parecido al que se
utiliza para suministro del gasóleo y por su rapidez y simplicidad es el más adecuado
para todo el sistema de calefacción de pellet.
5.2.2.- COMPARACIÓN DE UNA CALDERA DE BIOMASA CON UNA
CALDERA DE GAS NATURAL.
Previamente, vamos a presentar en la siguiente tabla las pérdidas que
tenemos en nuestra piscina por cada mes que está funcionando la instalación.
PÉRDIDAS ANUALES DE LA INSTALACIÓN
MESES VASOS
(SOLAR) Kw-h
CALEFACCIÓN Kw-h
VENTILACIÓN (REC. AIRE)
Kw-h
RENOVACIÓN (REC. AGUA)
Kw-h
A.C.S. (SOLAR)
Kw-h
B.C.P. Kw-h
TOTALES Kw-h
Octubre 9.218,94 19.380,40 1.412,70 -441,37 1.524,60 -6.093,4 24.736,93
Noviembre 9.452,34 22.208,10 1.705,75 -492,85 1.538,10 -5.896,8 28.154,62
Diciembre 11.534,73 25.276,30 2.690,85 -611,14 1.686,90 -6.093,4 33.750,00
Enero 11.534,73 28.516,90 3.195,40 -611,14 1.686,90 -6.093,4 37.242,87
Febrero 9.588,57 25.757,20 2.308,95 -521,33 1.494,30 -5.503,7 32.490,87
Marzo 9.767,43 27.220,60 2.119,05 -509,26 1.589,40 -6.093,4 33.543,60
Abril 8.589,72 21.324,90 1.367,10 -427,14 1.475,40 -5.896,8 26.176,77
Mayo 8.047,98 19.443,30 1.009,05 -407,43 1.492,20 -6.093,4 23.394,65
Si dichas pérdidas las proyectamos gráficamente nos quedara la gráfica que
presentamos a continuación, observándose que las mayores pérdidas que nos
encontramos en nuestra instalación son las pérdidas debidas a la calefacción que son
las únicas pérdidas que no hemos reducido con nuestras mejoras energéticas, ya que
este tipo de pérdidas se mejoraran si conseguimos cambiar la K (coeficiente de
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 214
conductividad térmica del edificio). Las pérdidas debidas a la recuperación del agua y
las pérdidas de la BCP, son negativas porque se restan al resto de pérdidas totales
siendo el número total aún inferior.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 215
Caso 1: Instalación de una caldera de gas natural el coste de la instalación
durante un año está recogido en la siguiente tabla.
COSTE ANUAL DE LAS PÉRDIDAS (CALDERA DE GAS NATURAL)
MESES DÍAS PÉRDIDAS TOTALES COSTES FIJOS COSTES VARIABLES COSTES TOTALES
Octubre 31 24.736,93 149,3 1.024,26 597,50 1.621,75
Noviembre 30 28.154,62 149,3 1.165,77 680,05 1.845,82
Diciembre 31 33.750,00 149,3 1397,45 815,20 2.212,65
Enero 31 37.242,87 149,3 1.542,08 899,56 2.441,64
Febrero 28 32.491 149,3 1.345,32 784,78 2.130,10
Marzo 31 33.543,60 149,3 1.388,91 810,21 2.199,12
Abril 30 26.176,77 149,3 1.083,88 632,27 1.716,15
Mayo 31 23.395 149,3 968,68 565,07 1.533,75
COSTE TOTAL: 15.700,98 €/año
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 216
Caso 2: Instalación de una caldera de biomasa para la cual vamos a realizar
varios supuestos.
Supuesto 1: Biomasa elegida para nue stra instalación.
COSTE ANUAL DE LAS PÉRDIDAS (CALDERA DE BIOMASA)
MESES PÉRDIDAS
(Kw-h) DENSIDAD ENERGÉTICA
(Kw-h/m3) PESO ESPECÍFICO
(Kg/m3) KILOS/MES
Octubre 24.736,93 3.000 200 1.649,13
Noviembre 28.154,62 3.000 200 1.876,97
Diciembre 33.750,00 3.000 200 2.250,00
Enero 37.242,87 3.000 200 2.482,86
Febrero 32.491 3.000 200 2.166,06
Marzo 33.543,60 3.000 200 2.236,24
Abril 26.176,77 3.000 200 1.745,12
Mayo 23.395 3.000 200 1.559,64
TOTAL KILOS/AÑO:
15.966,02
PRECIO DE 1 TONELADA (€):
369,60
COSTE ANUAL (€/año): 5.913,60
Nota: Como el número total de kilos/año es 15.966 vamos a aproximarlo a
16.000 kilos , lo que equivale a comprar 16 toneladas de pellets al año. Además en el
precio ya está incluido el IVA.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 217
5.3.- AMORTIZACIÓN DE LA PISCINA.
5.3.1.- PISCINA ESTÁNDAR.
El coste de los equipos para el caso de una piscina estándar está recogido
en la siguiente tabla.
PISCINA ESTANDAR
EQUIPOS DE LA PISCINA ESTANDAR UNIDADES COSTE/UD COSTE TOTAL
ENFRIADORA/CLIMATIZADORA 2 17.500 35.000
CALDERA DE GAS NATURAL 2 5.478,88 10.957,76
CUADRO ELÉCTRICO CALDERA 2 2.298,18 4.596,36
TOTAL (Euros): 50.554,12
Por tanto, resumiendo:
Coste inicial para una piscina están dar: 50.554,12 Euros.
Coste mantenimiento cada año: 34.188,64 Euros.
Subida del combustible anual: 10%.
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CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 218
5.3.2.-PISCINA PROYECTADA CON CALDERA DE GAS NATURAL.
El coste de los equipos para el caso de una piscina proyectada con una
caldera de gas natural está recogido en la siguiente tabla.
PISCINA PROYECTADA CON CALDERA DE GAS NATURAL.
EQUIPOS PISCINA PROYECTADA (GAS NATURAL) UNIDADES COSTE/UD COSTE TOTAL
BCP 2 19.538,63 39.077,26
INSTALACIÓN SOLAR 198 400 79.200
CUADRO ELÉCTRICO DE LA INSTALACIÓN SOLAR 1 8.099,45 8.099,45
DEPOSITO ACUMULADOR 2 4.973,00 9.946
RECUPERADOR AGUA 1 3.000,00 3.000
CALDERA GAS NATURAL 2 5.478,88 10.957,76
CUADRO ELECTRICO DE LA CALDERA 2 2.298,18 4.596,36
RECUPERADOR DE AIRE 2 3.000 6.000
MANTA TÉRMICA PISCINA PRINCIPAL 1 3.068,00 3.068
MANTA TÉRMICA PISCINA COMPLEMENTARIA 1 1.018,58 1.018,58
TOTAL (Euros): 164.963,41
Por tanto, resumiendo:
Coste inicial para una piscina (cald era gas natural): 164.963,41 Euros.
Coste mantenimiento cada año: 15.700,98 Euros.
Subida del combustible anual: 10%.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 219
5.3.3.- PISCINA PROYECTADA CON CALDERA BIOMASA.
El coste de los equipos para el caso de una piscina proyectada con una
caldera de biomasa está recogido en la siguiente tabla.
PISCINA PROYECTADA CON CALDERA BIOMASA.
EQUIPOS DE LA PISCINA PROYECTADA (BIOMASA) UNIDADES COSTE/UD COSTE TOTAL
BCP 2 19.538,63 39.077,26
INSTALACIÓN SOLAR 198 400 79.200
CUADRO ELÉCTRICO DE LA INSTALACIÓN SOLAR 1 8.099,45 8.099,45
DEPOSITO ACUMULADOR 2 4.973,00 9.946
RECUPERADOR AGUA 1 3.000,00 3.000
CALDERA BIOMASA 1 77.521,31 77.521,31
CUADRO ELECTRICO DE LA CALDERA 2 2.298,18 4.596,36
RECUPERADOR DE AIRE 2 3.000 6.000
MANTA TÉRMICA PISCINA PRINCIPAL 1 3.068,00 3.068
MANTA TÉRMICA PISCINA COMPLEMENTARIA 1 1.018,58 1.018,58
SUBVENCIÓN DE LA CALDERA DE BIOMASA 0,3 77.521,31 23.256,393
TOTAL (EUROS): 208.270,57
Por tanto, resumiendo:
Coste inicial para una piscina (cald era biomasa): 208.270,57 Euros.
Coste mantenimiento cada año: 5.913,60 Euros.
Subida del combustible anual: 3%.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 220
5.3.4.- COMPARACIÓN PISCINA ESTÁNDAR/PISCINA
PROYECTADA (CALDERA DE GAS NATURAL).
Coste inicial para una piscina están dar: 50.554,12 Euros.
Coste inicial para una piscina (caldera gas natural): 164.963,41 Euros.
DIFERENCIA DE COSTES: 114.409,29 Euros.
Coste mantenimiento cada año: 34.188,64 Euros.
Coste mantenimiento cada año (calder a gas natural): 15.700,98 Euros.
DIFERENCIA DE MANTENIMIENTO: 18.487,66 Euros.
Emisiones de CO 2 para una piscina estándar (0,37 kg por cada Kw-h):
521.490 Kw-h/ 192.9 51 Kg CO 2
Emisiones de CO 2 para una piscina proyectada con una caldera de gas
natural (0,37 kg por cada Kw-h producido):
243.383,54 Kw-h/ 90.0 51 Kg CO 2
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 221
En este primer supuesto debemos de realizar una inversión inicial de la
piscina proyectada de 114.409,29 euros con respecto a la inversión inicial que
debemos de hacer con respecto a la piscina estándar. Sin embargo, cada año nos
ahorraremos de combustible 18.487,66 (en ambos casos la caldera está alimentada
por gas natural, por tanto, la subida que experimenta el combustible será la misma y la
diferencia de mantenimiento se mantendrá constante). Analizando tanto la inversión
inicial y el mantenimiento y realizando el supuesto de que la amortización que vamos
realizar es lineal, en aproximadamente 7 (6,18) años habremos amortizado la
inversión inicial. Además otro factor a tener en cuenta es las emisiones de CO2 que
son muy altas en el caso de la piscina estándar con respecto al caso de la piscina
proyectada y esto ayudará al efecto invernadero.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 222
5.3.5.- COMPARACIÓN PISCINA ESTANDAR/PISCINA
PROYECTADA (CALDERA BIOMASA).
Coste inicial para una piscina están dar: 50.554,12 Euros.
Coste inicial para una piscina (caldera biomasa): 208.270,57 Euros.
DIFERENCIA DE COSTES: 157.716,45 Euros.
28.275,04
Coste mantenimiento cada año: 34.188,64 Euros.
Coste mantenimiento cada año (calder a biomasa): 5.913,60 Euros.
DIFERENCIA DE MANTENIMIENTO: 28.275,04 Euros.
Emisiones de CO 2 para una piscina proyectada con una caldera de gas
natural (0,37 kg por cada Kw-h producido):
521.490 Kw-h/ 192.95 1 Kg CO 2
Emisiones de CO 2 para una piscina proyectada con una caldera de
biomasa (0.02 Kg por cada Kw-h producido) (según lo s expertos la biomasa
produce el mismo efecto que una planta en su crecim iento natural))
243.383,54 Kw-h/ 4.867,6 7 Kg CO 2
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 223
En este supuesto debemos de realizar una inversión inicial de 157.716,45
euros adicionales de la piscina proyectada con respecto a la piscina estándar, debido
a la diferencia de costes de los equipos que hemos proyectado en la piscina
proyectada con respecto a los equipos de la piscina estándar. Sin embargo, cada año
nos ahorraremos de combustible 28.275,04, en el caso de que la subida del
combustible para ambas calderas sea la misma, pero según los expertos la subida de
combustible que experimentará la biomasa estará aproximadamente en torno al 3%
mientras que la subida que experimentará el gas natural estará en torno al 10%, así
que la diferencia de mantenimiento será mayor de 28.275,04 a medida que transcurran
los años. Suponiendo que cada año se mantiene la misma diferencia con respecto al
ahorro de combustible en 6 años (aproximadamente en 5,57) habremos amortizado la
inversión inicial.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 224
5.3.6.- COMPARACIÓN ENTRE AMBAS CALDERAS PROYECTADAS.
Coste inicial para una piscina (cald era gas natural): 164.963,41 Euros.
Coste inicial para una piscina (cald era biomasa): 208.270,57 Euros.
DIFERENCIA DE COSTES: 43.307,16 Euros.
Coste mantenimiento cada año (calder a gas natural): 15.700,98 Euros.
Coste mantenimiento cada año (calder a biomasa): 5.913,60 Euros.
DIFERENCIA DE MANTENIMIENTO: 9.787,38 Euros.
Emisiones de CO 2 para una piscina proyectada con una caldera de gas
natural (0,37 kg por cada Kw-h producido):
243.383,54 Kw-h/ 90.0 51 Kg CO 2
Emisiones de CO 2 para una piscina proyectada con una caldera de
biomasa (0.02 Kg por cada Kw-h producido) (según lo s expertos la biomasa
produce el mismo efecto que una planta en su crecim iento natural))
243.383,54 Kw-h/ 4.867,6 7 Kg CO 2
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 225
Si hacemos la hipótesis que la subida anual de ambos combustibles va a ser
la misma (10%), observamos que debemos de realizar una inversión inicial de
43.301,16 euros adicionales en el caso de que optemos por una caldera de biomasa.
Sin embargo, cada año nos ahorraremos de combustible en la caldera de biomasa con
respecto a la caldera de gas natural, aproximadamente 9.787,38. Por tanto, en 4,42
años habremos amortizado la inversión inicial, que presupongo que si se tiene en
cuenta que la subida de ambos combustibles no será la misma al año estaremos
ahorrando en combustible más de 10.000 euros, es decir, más dinero del que hemos
calculado inicialmente, y la amortización de la inversión estará aproximadamente en
torno a los cuatro años.
El ahorro en combustible que presenta el empleo de la biomasa para la
climatización de grandes piscinas (como la nuestra), se presenta como algo muy
rentable y de rápida amortización.
Por tanto, la biomasa, así como otras energías renovables no presentan
ningún inconveniente o barrera tecnológica para su adaptación a cualquier tipo de
instalación en las que, anteriormente, eran acometidas por energías fósiles (gas
natural, carbón…etc.). La barrera económica tampoco presenta un inconveniente para
el empleo de las energías renovables, ya que existen un gran número de
subvenciones y financiación además de la rápida amortización que presentan. El único
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 226
gran reto que aún nos queda por superar es entrar en la mentalidad de la sociedad y
de todos los sectores implicados en su desarrollo.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 227
6.- PRESUPUESTO Y MEDICIONES.
6.1.- INSTALACIONES DE CLIMATIZACIÓN.
DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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CLIMATIZADAS.
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CLIMATIZADAS.
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DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
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DISEÑO DE INSTALACIONES DE MÁXIMA EFICIENCIA EN PISCINAS
CLIMATIZADAS.
Proyecto fin de carrera. LAURA MORENO CORRALES. Página 235
6.2.- INSTALACIONES DE ENERGÍA SOLAR.
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CLIMATIZADAS.
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