_PROYECTO DE LAS PLANTAS DE TRATAMIENTO

PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES1. ESTUDIO DE TECNOLOGIAS - ALTERNATIVAS DE PTAR

1.1 Metodologa

La metodologia utilizada para la seleccin de los procesos utilizados en ingenieria sanitaria, han sido selecionados bajo criterios de la experiencia practica de PTAR en actual funcionamiento.

Es decir la seleccin de las aternativas se ha realizado en primer termino, en base a la experiencia probada de dichos procesos en Lima - Peru y ciudades similares de otros paises. En segundo lugar mediante una evaluacin economica-financiera.

La evaluacion conceptual ha considerado los siguientes criterios:

1. Analisis de los tipos de procesos de tratamiento de aguas residuales disponibles en Peru y paises vecinos, excluyendo a los procesos con poca experiencia a nivel prctico.

2. Se consider la adecuacin a las condiciones de la zona en cuanto a la climatologa y la disponibilidad de terrenos.

En segundo termino la evaluacin tecnico-economica comprendio la estimacion de los costos fijos y variables mediante la elaboracion de un presupuesto.

Finalmente se ha efectudo la evaluacin economica financiera segn la metodologia de valores presentes anualizados.

COSTOS DE PROCESOS DE PTAR POR HABITANTE

SISTEMAS DE TRATAMIENTOEficacia de Eliminacin (%)RequerimientosCosto de

Construccin

($ US/hab.)T. R.HCantidad de Lodos

(m3/hab.ao)

DBONPC.FTerreno

(m3/hab)Potencia

(W/hab.)(das)

Tratamiento preliminar.

Tratamiento primario.05

35-400

10-250

10-200

30-40< 0.001

0.03-0.050

028

20-30-

0.1-0.5-

0.6-1.3

Estanque facultativo.

Estanque anaerobio - Estanque facultativo.

Laguna aireada facultativa.

Estanque de mezcla completa de aireacin - Sedimentacin.75-85

75-90

75-90

75-90

30-50

30-50

30-50

30-50

20-60

20-60

20-60

20-60

60-90

60-99.9

60-96

60-99

2.0-5.0

1.5-3.5

0.25-0.5

0.2 - 0.5

0

0

1.0-1.7

1.0-1.7

10-30

10-25

10-25

10-25

15-30

12-24

3-9

4-9

-

-

-

-

Lodos activados convencional.

Aireacin prolongada (flujo continuo).

Sequencing batch reactor.85-93

93-98

85-9530-40 (a)

15-30 (a)

30-40 (a)30-45 (a)

10-20 (a)

30-45 (a)60-90

65-90

60-900.2-0.3

0.25-0.35

0.2-0.31.5 -2.8

2.5-4.0

1.5-4.060-120

40-80

50-800.4-0.6

0.8-1.2

0.4-1.21.1-1.5

0.7-1.2

0.7-1.5

Trickling filter de baja velocidad.

Trickling filter de alta velocidad.85-93

80-9030-40 (a)

30-40 (a)30-45 (a)

30-45 (a)60-90

60-900.5-0.7

0.3-0.450.2-0.6

0.5-1.050-90

40-70NA

NA0.4-0.6

1.1-1.5

UASB.

Tanque sptico - Filtro anaerobio.60-80

70-9010-25

10-2510-20

10-2060-90

60-900.05-0.10

0.2 - 0.40

020-40

30-800.3-0.5

1.0-2.00.07-0.1

0.07-0.1

T.R.H = Tiempo de Retencin Hidrulica / En los requerimientos de energa no se incluye el bombeo de las aguas residuales brutas / NA=No aplicable / (a)= Se puede conseguir una eliminacin mayor de nutrientes modificando el proceso / Referencia: Von Sperling (1996).

1.2 Descripcion tecnica de las alternativas de planta de tratamiento de aguas residuales a) Alternativa 1.- Aeracin prolongada

Aeracin prolongada

Cada uno de los reactores ha sido calculado para un caudal promedio de 192 l/s y tienen en promedio de 51.5m de largo, 51.5m. de ancho y 3.50 m de profundidad. El perodo de retencin promedio es de 24.2horas y se calcul que la eficiencia remocional de la DBO llegue al 92.3 por ciento con una DBO soluble en el efluente de 32.8 mg/l. Los criterios aplicados en el dimensionamiento de este reactor han sido:

Coeficiente de produccin va sntesis

0.55 mgXv/mgSS

Coeficiente de respiracin endgena

0.025 1/da

Requerimiento de oxgeno para sntesis

0.52 kgO2/kgDBOr

Requerimiento de oxgeno respiracin endgena0.036 kgO2/kgXv.da

Slidos suspendidos totales en el reactor

4500 mg/l

Concentracin en el lodo de retorno

10000 mg/l

Edad del lodo

35 das

Carga de lodos0.0951 kg DBO/kgSSVLM

Carga volumtrica0.43 kg DBO/m3

La cantidad de oxgeno necesario por da y por reactor es de 28,809 kg/da. Esta cantidad de oxgeno est siendo suministrada por cinco equipos de aeracin vertical de 75 hp con una densidad energtica de 30.2 vatios/m3.

Sedimentadores secundarios

Los sedimentadores estn dirigidos a disminuir la concentracin de slidos sedimentables provenientes de las lagunas aeradas de mezcla completa. Se han proyectado cinco unidades de sedimentacin. Cada una de las unidades tendrn a nivel de espejo de agua un dimetro de 22.00 m y una profundidad de promedio de 3.50 m.

El perodo de retencin total es de 4.33 horas para el caudal promedio y de 2.4 horas para el caudal mximo. Los lodos debern ser drenados diariamente hacia la planta de deshidratado de lodos.

Deshidratado de lodos

El lodo drenado por los lodos activados del tipo aeracin prolongada ser descargados a una cisterna desde donde se impulsar al espesador de lodos para incrementar el porcentaje de slidos del 0.85% al 2.5 3.0%. Este lodos espesado, ser deshidratado por centrifugacin para reducir la humedad del lodo del 97.5-97.0% al 78%.

La cantidad de lodos a ser descargado de los lodos activados, se ha estimado en 5.5 toneladas por da de slidos totales, equivalente a 600 metros cbicos de lodos por ao con una humedad de 0.85. El proceso de espesado de lodos permitir disminuir el volumen entre 200 a 250 metros cbicos por da. El volumen de lodo deshidratado diariamente con una humedad del 22% ocupar un volumen de aproximadamente 25 metros cbicos.

b) Alternativa 2.- Reactor anaerbico de flujo ascendente

Reactor anaerbico de flujo ascendente

Se han proyectado cinco reactores anaerbicos de flujo ascendente de 33.60 m de largo, 16.80 m de ancho y 7.00 m de profundidad total y 6.00 m de profundidad de agua. Cada unidad ha sido proyectada con cuatro sedimentadores triangulares de 33.60 m de largo, 3.10m de ancho y 1.7 m de profundidad. El reactor en s y destinado al tratamiento de las aguas residuales tendr una capacidad de 520 metros cbicos y equivalente a 11.02 horas de perodo de retencin y en el fondo de la estructura se acomodarn 100 boquillas que distribuirn el agua residual en toda la seccin transversal horizontal del reactor por medio de tuberas de 110 mm de dimetro. La distribucin del agua se ejecutar a cada uno de los tubos de alimentacin por medio de una caja en donde se acomodarn extremos de los tubos de alimentacin

La cantidad de lodo a descargar es de 29m3/d, el cual equivale un volumen de 10,503m3 por ao.

Los lodos digeridos sern drenados por gravedad y por medio de tuberas que se inician en el fondo del reactor anaerbico hacia una cisterna desde donde se impulsar a los lechos de secado mediante bombas de lodos. Los gases sern recolectados por medio de campanas situadas en la parte alta del digestor y se estima una produccin total entre 2,143 metros cbicos por da de gas metano al 30% el cual ser quemado con ayuda de un dispositivo destinado a este fin.

Filtro percolador

Se proyecta cinco unidades de filtro percolador de 36.0 m de dimetro y una profundidad neta de 2.0 m, cada filtro percolador cuenta con 2 brazos molinetes

Los filtros percoladores se comportan como unidades de baja tasa con una carga superficial de 7.30 m3/m2-d y carga orgnica de 0.71 kg DBO/m3, estimndose que la eficiencia remocional de la DBO sea del 72.9 por ciento con una DBO total en el efluente entre 57 a 52 mg/l.

La ventilacin se realizar por medio de tubera de PVC de 200 mm de dimetro instaladas en la periferia para permitir el ingreso de aire a una tasa de 0.3 m/minuto. De esta manera, el filtro trabajar de manera aerbica.

Sedimentadores secundarios

Los sedimentadores estn dirigidos a disminuir la concentracin de slidos sedimentables provenientes de las lagunas aeradas de mezcla completa. Se han proyectado cinco unidades de sedimentacin. Cada una de las unidades tendrn a nivel de espejo de agua un dimetro de 22.00 m y una profundidad de promedio de 3.50 m.

El perodo de retencin total es de 4.33 horas para el caudal promedio y de 2.4 horas para el caudal mximo. Los lodos debern ser drenados diariamente hacia los lechos de secado.

Deshidratado de lodos

El lodo drenado por los reactores anaerbicos de flujo ascendente y que est conformado tanto por el lodo primario y lodo secundario retornado desde el filtro percolador al reactor anaerobio, sern descargados a una cisterna desde donde se impulsar al espesador de lodos para incrementar el porcentaje de slidos del 2.5% al 4.0-5.0%. Este lodos espesado, ser deshidratado por centrifugacin para reducir la humedad del lodo del 96-95% al 78%.

La cantidad de lodos a ser descargado de los RAFAs, se ha estimado en 7.0 toneladas por da de slidos totales, equivalente a 290 metros cbicos de lodos por ao con una humedad de 97.5% (2.5% de slidos). El proceso de espesado de lodos permitir disminuir el volumen entre 100 a 150 metros cbicos por da. El volumen de lodo deshidratado diariamente con una humedad del 22% ocupar un volumen de aproximadamente 32 metros cbicos.

c) Alternativa 3.- Lagunas aeradas

Lagunas aeradas

Estas lagunas estn dirigidas a disminuir la carga orgnica y estarn conformados por dos lagunas en paralelo del tipo mezcla completa.

Las lagunas aeradas en nmero de cuatro tendrn a nivel de espejo de agua una longitud de 75.0 m, un ancho de 75.0 m y una profundidad de 3,50 m. El perodo de retencin total es de dos das y se calcula que la eficiencia remocional de la DBO sea del 90 por ciento con una DBO total en el efluente de 42 mg/l y soluble de 17 mg/l.

La cantidad de oxgeno requerido por da es de 4,650 kg. y la aeracin se efectuar mediante aeradores del tipo helicoidal inclinados con sopladores incorporados. Estos tipos de aeradores, si bien no son muy eficientes en la transferencia de oxgeno, tienen la ventaja de imprimir movimiento a la masa de agua produciendo una mejor mezcla y oxigenacin con la consiguiente estabilizacin de la materia orgnica en condiciones totalmente aerbicas.

La potencia total necesaria para oxigenar las aguas residuales para satisfacer la DBO es de 0,77 Kg O2/hp lo cual brindar una densidad energtica de 10.54 vatios por metro cbico de agua residual tratada y que es muy similar a la densidad energtica aplicada en las lagunas de mezcla completa de San Juan de Miraflores y San Bartolo. La relacin Oxgeno suministrado: DBO satisfecha es de 1.11 lo cual garantiza la oxidacin de la materia orgnica remanente. A fin de incrementar la mezcla de las aguas residuales al interior de las lagunas, se ha considerado la instalacin por laguna de un equipo vertical de 1100 hp y cuatro de eje inclinado de 10. hp.

Lagunas secundarias o maduracin

Se han proyectado ocho lagunas de 160 m de largo, 75 m de ancho, 2.00 m de profundidad y 0.50 m de borde libre. Cada laguna facultativas/maduracin tendr un rea superficial unitaria de 1.2ha, un perodo de retencin de 5 das, y se estima que la DBO total remanente ser de 12 mg/L y de 6 mg/L expresado como DBO soluble. La concentracin de coliformes termotolerantes tendr un valor promedio de 3,6E+06 como NMP/100 ml.

1.3 Calculos Hidraulicos de Unidades Principales Planteadas

Calculo de Reactor de Aeracion Prolongada PachacutecDATOS DE DISENO

Caudal promediol/s (m3/d)427,036892,80

Caudal mximo horariol/s (m3/d)770,066528,0

DBO crudomg/l (kg/da)42915827,0

Nitrgeno Kjedhal totalmg/l (kg/da)752767,0

Temperatura del agua en inviernooC13,0

Temperatura del agua en veranooC27,0

Aporte per cpita de DBOg/hab-dia50

Largo unitariom55,50

Ancho unitariom51,50

Profundidad del reactorm3,50

Nmero de reactoresN4

Altura sobre el nivel del marmsnm30,0

Potencia seleccionada AERADORhp1300

Poblacinhab316540

CRITERIOS DE DISENO

SSVLM (mg/l)SSV mg/l4500

Concentracin lodo retornoSST mg/l10000

Razn en peso SSVLM/SSTLMfraccion0,66

SSTLM (mg/l)SST mg/l6818

DBO remanentemg/l70,0

Eficiencia remocional de DBO%83,7

Coef produc lodos (a/Y) sntesiskgSSV/kgDBO0,55

Factor respiracin endgena (b-Kd)1/d0,025

Tasa media de asimilacin del sustrato (Ks)60

Mxima tasa de uso del sustrato (k)6,0

Req oxigeno para sntesis (a')kgO2/kgDBO dest0,52

Req oxigeno resp endgena (b')kgO2/kgSSVTA0,036

Eficiencia de transferencia OD%8

Edad de lodod34,9

IVLml/g100

Carga de lodoskgDBO/kgSSVLM0,0951

CALCULO

REACTORA

DBO solublemg/l32,8

SST efluentemg/l56

Eficiencia remocional DBO-soluble%92,3

Volumen reactorm337132

Periodo de retencinh24,16

LODOB

Carga volumtricakg DBO/m30,43

Lodo producidokg SSV/d4768,6

Lodo producidokg SST/d7225,2

Lodo eliminado con efluentekgSST/d2066,0

Lodo a ser retirado del reactorkgSST/d5159,2

Volumen a evacuar directamente del reactorm3/d604,8

Slidos en el lodo%0,85

Volumen a evacuar del sedimentadorm3/d342,4

Contribucin de lodosg/hab-dia10,82

Contribucin de lodoskg/hab-ao3,9

Razn de recirculacin%214

Contenido de lodos en reactorkgSSV166425

Contenido de lodos en reactorkgSST252159

Volumen de lodo de retornom3/d79056

AERADOR SUPERFICIALA

Oxigeno disuelto residualmg/l1,5

Factor de seguridad1,20

Rendimiento neto (al freno)kg OD/kWh1,80

Constante a0,85

Constante b0,98

Factor correccin aerador0,69

Rendimiento aeradorkg O2/kWh1,24

Rendimiento aeradorkg O2/hp0,92

Oxigeno kg/d28809

Relacin oxigeno/DBO removido realkg O2/kg DBOr1,97

Potenciahp/1000 m340,40

Densidad energiavatios/m330,2

DIMENSIONESA

Aeradores por reactorN5

Total de aeradoresN20

Potencia por reactorhp375

Potencia de cada aeradorhp75,0

rea totalm210609

rea por reactorm22652

Relacin largo/ancho1,00

Calculo del Reactor Anaerobico de Flujo Ascendente PachacutecDATOSUnid

Caudal totall/s427,00

Caudal mximol/s767,00

UnidadesN5

DQO totalmg/l900

DQO solublemg/l800

Dotacin de agual/hab-da117

Factor de uso%100

Temperatura inviernoC20

SEDIMENTADOR

Largo sedimentadorm 33,60

Ancho m3,10

Nmero sedimentadores seleccionadoN4

Profundidad recta (h)m0,350

Profundidad inclinadam1,35

Apertura de fondo de sedimentadorm0,50

Numero aberturas por sedimentadorN2

Traslape de trampa de gasesm0,15

Espesor de pared sedimentadorm0,15

REACTOR

Anchom16,80

Altura reactorm6,00

DifusoresN 222

CAUDALES DE DISEO

Caudal unitario Q promediol/s85,40

Caudal unitario Q mximol/s153,40

Poblacin total hab316161

CALCULO POR REACTOR

SEDIMENTADORLongitudinal

Volumen m3517,78

Area superficialm2416,64

Inclinacin de tolvav:h1,29

Profundidad total del sedimentadorm1,70

Periodo de retencin Q promedioh 1,68

Periodo de retencin Q maximoh 0,94

Tasa superficial de aplicacin promediom3/m2-da17,7

Tasa superficial de aplicacin mximom3/m2-da31,8

Velocidades en aberturas Q promediom/h2,29

Velocidades en aberturas Q mximom/h4,11

Porcentaje de abertura fondo sediment%23,81

VENTILACION

Ancho librem0,80

VERTEDERO0,00

Longitud de vertederom134,40

Tasa de escurrimiento de vertedero promm3/ml-d54,90

Tasa de escurrimiento de vertedero mximom3/ml-d98,61

REACTOR

Carga orgnica kg DQO/d6640,70

ream2564,48

Volumen lodo (carga de diseo)m33387

Carga orgnica kg DQO/m3-d1,96

Velocidad ascensional Q promediom/da13,07

Velocidad ascensional Q mximom/da23,5

Difusoresm2/N2,5

Carga hidrulicam3Ar/m3rea-d2,18

Perodo de retencin Q promedioh11,02

Periodo de retencin Q mximoh6,13

Velocidad mezcla por gasesm3/m2-H0,83

CARGA ORGANICA

DQO degradable efluentemg/L242

DQO a ser degradadomg/l608

DQO total efluentemg/l292

GASES

Altura sobre el nivel del marmsnm120

Sulfatomg/L10

DQO removido por sulfatosmg/L6,0

DQO transformado a metanomg/L601,6

DQO transformado a metanokg/d4439

Produccin de gas (30% CO2) X reactorm3/d2143

PRODUCCION DE LODOS x REACTOR

Slidos totales en el bioreactorg/l30,0

Slidos en el lodo hmedo%4

Fraccin SSV/SST%50

Lodos en el reactorkg SSV101606

Lodo producidokg SSV/d797

Lodo producidokg SST/d1594

Lodo eliminado en el efluentekg SST/d443

Lodos drenados kg SST/d1151

Volumen de lodos a descargarm3/da29

Tasa de produccinkg ST/PE ao6,64

Tiempo de retencin del lododas127,5

Volumen de lodos a descargarm3/ao10503

Carga de lodoskgDQO/kgSSV0,07

Filtro PercoladorDATOS

Caudall/s427

DBO crudomg/l430

Remocin DBO sed primario%55,0

DBO aplicadomg/l194

Dimetro filtrom36,0

Temperatura aire (prom)oC20,0

Temperatura aguaoC24,2

Temperatura seleccionadaoC19

Dimetro de distribuidorm3,0

Alto de filtrom2,00

Nmeros de brazos molineteNo2

Unidadesu5

CALCULO

Eficiencia%72,9

rea til del filtrom25054,0

Eficiencia total a X C%70,4

DBO efluente mg/l52

DBO efluente a XCmg/l57

Carga orgnica totalkgDBO/d7139

Volumen del filtrom310108

Carga orgnicakgDBO/m3-d0,71

Carga superficialm3/m2-d7,30

FUERZA DE LAVADO NORMAL)

Revoluciones por hora seleccionadorev/hora30,0

Un paso cadamin2,0

Fuerza de lavadomm/paso5,07

Permetrom/s0,94

FUERZA DE LAVADO MAXIMO

Requerimientos de pasosm/paso0,134

Requerimientos de pasos diseom/paso0,250

Velocidad rotacin molineterpm0,010

Revoluciones por horarev/hora0,61

Un paso cadamin98,6

Permetrom/s0,02

Calculo de Lagunas Aeradas y Facultativas/MaduracinDATOS DE DISENO

Caudalm3/d36893l/s427,00

Demanda bioqumica de oxgenomg/l429kg/d15827

Carga per-cpitag DBO/hab-dia50

Slidos suspendidosmg/l500

Temperatura ambiental mnimaC13

Temperatura inviernoC19,0

Temperatura verano (agua)C27

Evaporacin mm/d3

Infiltracinmm/d3

HabitantesN316542

LAGUNASAERADAFACULT 1

Profundidad de laguna (m)m3,502,00

Largo de laguna (espejo de agua)m75,0160,0

Ancho de laguna (espejo de agua)m75,075,0

Factor de seguridad (carga)%0,50

Numero de lagunasN48

Pendiente de diques interno (h/v)H/V2,002,00

Constante de asimilacin DBO0,025

Slidos va sntesis (a)a0,50

Respiracin endgena (b)b0,12

DBO efluentemg/l25,0

DBO efluente (verificacin)mg/l16,6

CALCULO

Sol sus voltiles en el reactor (mg/l)mg/l582,4

Largo de laguna (fondo)m61,0152,0

Ancho de laguna (fondo)m61,067,0

Relacin largo/ancho1,002,1

Volumen unitario m31624122159

Volumen total m364965177273

rea superficial total ha2,259,60

rea superficial unitaria ha0,561,20

Carga kg DBO/ha-d7034159

Mxima carga admisiblekg DBO/ha-d165

Periodo de retencin (das)das1,764,8

Caudal efluente m3/d36758,036182,0

BIOQUIMICA

DBO soluble mg/l176

DBO total mg/l4212

Remocin total%9097

Tasa de decaimiento (1.0 a 1.2) 1/da1,01,2

Dispersin21,6450,4359

k (mort)0,934581,1215

a11,97863,2297

Coliformes afluente (num/100 ml)NMP/100 ml1,7E+086,4E+07

Coliformes efluente (num/100 ml)NMP/100 ml6,4E+073,6E+06

Calculo de AeradoresCaudalm3/dia / l/s36893427,0

Demanda bioqumica de oxgeno mg/l kg/d42915827

Slidos suspendidos mg/l500

Temperatura ambiental mnimaC13,0

Temperatura invierno (agua)C19,0

Temperatura verano (agua)C27,0

Periodo de retencin (das)das1,8

Elevacinmsnm30

Oxigeno residualmg/l1,5

Potencia p/mezcla completahp/1000 m310,0

Rendimiento del aeradorkg O2/kW1,5

Factor de transferencia de oxgeno a0,85

Factor de saturacin de oxigeno b0,98

Factor de seguridad1,20

Potencia instalada hp 1100

ECKENFELDER & O'CONNORS

Constante de asimilacin DBO0,025

Slidos va sntesis Xv/S a0,5

Respiracin endgenab0,12

Req. de oxgeno para sntesisa'0,8

Req. de oxgeno respiracin endgena O2/(Xv.d)b'0,2

METCALF & EDDY

MASA clulas/substrato (Y)Y0,5

Mxima tasa de crecimiento/2 (Ks)mg/l60

Mxima tasa de uso del substrato/SSV (k)7

Tasa de decaimiento endgeno (Kd)1/d0,06

Relacin SSV/SST0,8

Constante de remocin de DBO2,5

Relacin DBO5/DBOu0,60

EckenfelderMetcalf

DBO soluble efluente (mg/l)16,6513,12

DBO total efluente (mg/l)

verano56,30

invierno83,25

Crecimiento de lodos (mg/l)188,07

Eficiencia de remocin de DBO (%)96,1296,94

Sol susp voltiles en el reactor (mg/l)585,87588,07

Sol sus totales en el reactor (mg/l)732,33735,09

DBO removida (kg/dia)15212,9715343,17

Oxigeno para sntesis12170,38

Masa de SSV en el reactor (kg/dia)19030,35

Masa de SST en el reactor (kg/dia)23787,9423877,40

Oxigeno para respiracin endgena (kg/dia)4649,27

Total de oxigeno1682015719

Factor de correccin del aerador0,690,69

Rendimiento del aerador (kg O2/KWH)1,031,03

Rendimiento del aerador (kg O2/hp)0,770,77

Densidad energtica bruta (vatios/m3)10,5410,54

Relacin oxigeno/dbo removida1,111,10

1.4 Caracteristicas Cualitativas de Procesos de Tratamiento

Intensidad del Proceso en las Alternativas Tecnolgicas Propuestas

AlternativaProceso BioquimicoIntensidad del ProcesoCaracteristica de Biomasa

1AerobioIntensivosBiomasa Suspendida

2Anaerobio AerobioIntensivosBiomasa Suspendida -Biomasa fija

3AerobioSemi - intensivosBiomasa Suspendida

Nivel de Tratamiento de los Esquemas Tecnolgicos Planteados

AlternativaPreliminarPrimarioSecundarioDesinfeccionTecnologia para manejo de lodos

1Tpr2LAOC+S1CloracionDan

2Tpr2UASB + FP + S1CloracionDan

3Tpr2Lai + LMCloracionDan

Listado de abreviaturas de tecnologas para el tratamiento de aguas residuales y disposicin de lodos:

Tpr1=Tratamiento preliminar de Rejas

Tpr2=Tratamiento preliminar de Rejas + desarenador

LA

=Laguna anaerobia cubierta con geomenbrana

LAi = Laguna aireada

LM

=Laguna de maduracin

S1

=Sedimentador secundario

FP

=Filtros percoladores

UASB=Reactor UASB

LAOC=Lodos activados aireacion extendida

LAOCP=Lodos activados del sistema de planta compacta

C1

=Clarificador primario

C2

=Clarificador secundario

Listado de abreviaturas de tecnologas para la disposicin de lodos:

LS

=Lecho de secado

Dan =Deshidratador de Lodos

Observacin :

No es recomendable el uso de tratamientos anaerobios para temperaturas ambiente menores a 150C y presencia de altos contenidos de sulfatos en aguas residuales (mayores a 250 mg/l)

Los UASB son altamente sensibles a cambios bruscos de temperatura.

1.5 Seleccin de AlternativaLas experiencias de Sedapal con el proceso de tratamiento tipo UASB- Filtro Percolador ha presentado constantes problemas operativos como en el caso de la PTAR de Jos Glvez que opera con esta tecnologa.Asimismo la PTAR tipo UASB Filtro Percolador es bastante sensible a cambios de temperatura y tiene un soporte mediano a descargas industriales. A diferencia de las plantas de aeracin prolongada y las lagunas aireadas las cuales soportan los cambios de temperatura y tienen un mayor soporte en caso de descargas industriales.La principal ventaja de una planta UASB es que requiere poco terreno, pero para la planta proyectada de Pachacutec se tiene una disponibilidad de terreno amplia a los alrededores de la planta existente, por lo que no seria recomendable el uso de este tipo de tratamiento.

Por otro lado las plantas de tipo Aeracin prolongada como los casos de la PTAR de San Antonio de Carapongo y las lagunas aereadas como en el caso de la PTAR de San Juan, PTAR Huascar han demostrado mayores eficiencias de remocin, as como son tecnologas conocidas por los operarios de Sedapal y fiables. Asimismo estas tecnologas tienen un mayor soporte a las descargas industriales. Adems de la evaluacin econmica realizada se demuestra que es ms econmica la utilizacin de una planta de tratamiento de aeracin prolongada que una PTAR tipo laguna aereada, por lo que se opta por la utilizacin de la Planta de tratamiento de aeracin prolongada.