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Canal de Isabel II Gestión, S.A. inscrita en el Registro Mercantil de Madrid al Tomo 29.733, Folio 86, Sección 8, Hoja M-534929 e Inscripción 1ª, NIF A86488087, Domicilio Social: C/ Santa Engracia, 125, 28003 Madrid

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DOC 1. MEMORIA Y ANEJOS

PROYECTO DE REFUERZO ESTRUCTURAL DEL DEPÓSITO DE REUNIÓN. T.M. COLLADO VILLABA (MADRID) MEMORIA

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ÍNDICE 1 ANTECEDENTES 1

2 OBJETO DEL PROYECTO 1

3 ÁMBITO GEOGRÁFICO 1

4 CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA 2

5 GEOLOGÍA Y GEOTECNIA 2

6 CARACTERÍSTICAS DEL DEPÓSITO ACTUAL 3

7 ESTUDIO DE ALTERNATIVAS Y SOLUCIÓN ADOPTADA 5

8 DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS 6

8.1 Refuerzo estructural 6

8.2 Prolongación tuberías de entrada 8

8.3 Adecuación salidas 9

8.4 Nuevas salidas 10

8.5 Cubierta 10

8.6 Escalera de acceso 11

9 CÁLCULOS ESTRUCTURALES 11

9.1 Características de los materiales 11

9.2 Cargas consideradas 12

9.3 Comprobaciones y limitaciones 12

9.4 Modelización 13

9.5 Dimensionamiento del refuerzo 13

10 PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS 13

11 PLAN DE OBRA 14

12 SEGURIDAD Y SALUD 15

13 RELACIONES DEL CONTRATISTA CON LA DIRECCIÓN DE OBRA 15

14 GESTIÓN DE RESIDUOS 15

15 TRAMITACIÓN AMBIENTAL 15

16 CONSIDERACIONES ADMINISTRATIVAS 16

16.1 Plazo de ejecución 16

16.2 Periodo de garantía 16

16.3 Revisión de precios 16

16.4 Clasificación del contratista 16

17 PRESUPUESTO DE EJECUCCIÓN DE LAS OBRAS 17

18 DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PROYECTO 17

19 CONCLUSIÓN 19

20 CONSIDERACIONES FINALES 19

APÉNDICE 1: A LA MEMORIA AUTORIZACIONES ADMINISTRATIVAS

DOC 1. MEMORIA Y ANEJOS Página 1 de 19


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1 ANTECEDENTES

Canal de Isabel II Gestión solicitó al Instituto Técnico de Materiales y Construcciones (INTEMAC), el estudio de anomalías detectadas en el depósito de agua potable perteneciente al eje Villalba – Valdemorillo, situado en Collado Villalba (Madrid). Con fecha 28 de noviembre de 2014 se emitió el documento “Informe de resultados del estudio realizado sobre las anomalías detectadas en el depósito del eje Villalba - Valdemorillo situado en Collado Villaba (Madrid)”, donde se concluía la necesidad de realizar unas actuaciones de refuerzo para garantizar las condiciones de seguridad.

Posteriormente, se encargó a la misma empresa un estudio de alternativas para la definición del refuerzo estructural necesario. Con fecha 20 de abril de 2015 se entregó el “Estudio de las diferentes alternativas de refuerzo en el depósito del eje Villaba – Valdemorillo situado en Collado Villalba (Madrid)”, en el que se estudiaban una serie de intervenciones en el depósito, seleccionándose como óptima la opción de la construcción de unos nuevos elementos de contención en el interior del depósito.

A raíz de la solución elegida, INTEMAC redactó un proyecto de ejecución de de las medidas correctoras a acometer en el interior del depósito, el cual se entregó el 10 de noviembre de 2015.

En febrero de 2016, la empresa DRAGADOS realizó un Estudio en el que se definían las actuaciones necesarias para ejecutar la alternativa elegida en el informe realizado por INTEMAC, plazo de ejecución y presupuesto.

En marzo de 2016, Canal de Isabel II Gestión, en el marco del contrato “SERVICIOS DE ASISTENCIA TÉCNICA PARA LA REDACCIÓN DE PROYECTOS DE INFRESTRUCTURAS HIDRÁULICAS Y APROVECHAMIENTOS ENERGÉTICOS”, encargó a la empresa PROINTEC S.A. el desarrollo del “Proyecto de refuerzo estructural del depósito de Reunión. T.M. Collado Villalba (Madrid)”, en el que se definen las actuaciones a realizar en el depósito para asegurar su correcto funcionamiento.

2 OBJETO DEL PROYECTO

El objeto de este proyecto es el diseño, definición, medición y valoración de las obras de “Refuerzo estructural del depósito de Reunión. T.M. Collado Villalba (Madrid”) de acuerdo con los Pliegos generales y particulares de la licitación y la normativa en vigor.

Este proyecto define los trabajos necesarios para la rehabilitación y adecuación de la estructura del depósito de Reunión. La actuación principal proyectada es un nuevo muro en el interior del depósito paralelo al ya existente, según se refleja en el Documento nº2 Planos. Se diseña un muro en ménsula de sección variable, apoyado sobre la zapata existente, de manera que reciba el empuje de agua y descargue así la unión del prefabricado con el zócalo.

3 ÁMBITO GEOGRÁFICO

El depósito objeto de estudio forma parte de la Red de Abastecimiento del sistema Casrama Eje Villalba – Valdemorillo, situado en Collado Villalba, Madrid.

La titularidad del depósito es de Canal de Isabel II.



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En la imagen se muestra una vista aérea de la zona.

Figura 1.- Vista aérea del depósito

4 CARTOGRAFÍA Y TOPOGRAFÍA

La cartografía y topografía utilizadas en este proyecto han sido facilitadas por Canal de Isabel II Gestión.

Se dispone de un levantamiento taquimétrico de la parcela del depósito de reunión realizado en abril de 2010, a escala 1:250 y equidistancia de curvas de 0,25 m, así como de la cartografía a escala 1:5000 de la zona.

5 GEOLOGÍA Y GEOTECNIA

No se han realizado trabajos de geología y geotecnia para la realización del presente proyecto, ya que la práctica totalidad de las actuaciones proyectadas se sitúan en el interior del depósito.

Para las situadas en el exterior, se dispone del informe geológico-geotécnico realizado en el proyecto de construcción del depósito actual, de 1990.

El depósito se sitúa en un emplazamiento rocoso, necesitándose durante su construcción el empleo de voladuras. No obstante, las pequeñas excavaciones a realizar se encuentran en su mayor parte sobre la zona de relleno del perímetro del depósito.



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6 CARACTERÍSTICAS DEL DEPÓSITO ACTUAL

El depósito objeto de estudio forma parte de la Red de Abastecimiento del sistema CASRAMA Eje Villalba – Valdemorillo, situado en Collado Villalba, y fue construido a principio de los años 90.

El depósito está semienterrado y presenta planta cuadrada de 74,9 m de lado y altura de lámina de agua variable. Consta de dos vasos separados por un muro divisorio. En el interior, la solera de fondo está escalonada, adaptándose a la pendiente del terreno, formando tres niveles con alturas de lámina de agua de 9,0 m, 6,5 m y 4,0 m. El volumen de almacenamiento es de 36.000 m3. En la imagen se muestra una vista del depósito durante su construcción en la que se aprecian estos aspectos.

Figura 2.- Vista exterior del depósito durante su fase de construcción

Estructuralmente, el depósito está construido con un muro perimetral de hormigón armado ejecutado “in situ” también denominado “zócalo” con espesores de 1,60 m, para una lámina de agua de 9,00m, y de 1,40 m para 6,50 m, en el que empotran unas placas prefabricadas de hormigón armado. Cuando la altura de la lámina de agua es de 4,00 m éstas empotran directamente en la cimentación.

Las placas tienen dos metros de ancho y constan de dos nervios verticales principales y nervios horizontales secundarios. Su espesor es variable, disminuyendo en altura.

En el interior del depósito existen pórticos paralelos al muro divisorio resueltos con vigas de hormigón pretensado y pilares de hormigón armado, ambos prefabricados. La cubierta está constituida por placas prefabricadas que descansan en los pórticos y sobre los muros noreste y suroeste en el caso de los vanos extremos. El forjado de cubierta no cuenta con capa de compresión y el apoyo se materializa a hueso (sin neopreno) ni mortero de asiento tanto sobre las vigas como sobre los muros. Sobre las placas prefabricadas existe una capa de grava de unos 5 cm de espesor.



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En cada vaso del depósito existen dos juntas de dilatación perpendiculares a la dirección mayor del mismo, las cuales se materializan en estructura y cimentación.

En el esquema se muestra una sección tipo del alzado del depósito.

Figura 3.- Sección tipo del muro perimetral del depósito

En los muros del depósito se han detectado anomalías, que condicionan su seguridad estructural. Estas anomalías se han estudiado en informes previos, destacándose lo siguiente:

- Deformaciones por flexión en la cabeza de los muros, que han provocado la caída de la placa de cubierta de la esquina oeste.

- Discontinuidad entre el panel prefabricado y el zócalo de hormigón. No existen mecanismos resistentes (armadura transversal) para resistir los esfuerzos de tracción que se generan.

- Conexión reducida entre el zócalo de hormigón y la cimentación. - Fisuración horizontal y vertical de los paneles prefabricados de hormigón. - Filtraciones y humedades que se concentran en el entorno de las juntas de los

paneles prefabricados, así como desconchones en zonas puntuales que dejan las armaduras a la vista.

De este análisis se deriva que es necesario solucionar los problemas de seguridad y funcionalidad de los muros perimetrales del depósito, siendo la mejor solución de refuerzo, ejecutar nuevos elementos de contención en el interior del depósito.



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7 ESTUDIO DE ALTERNATIVAS Y SOLUCIÓN ADOPTADA

Dado el estado del depósito y los problemas que presenta desde el punto de vista estructural, es necesario acometer actuaciones que subsanen estas deficiencias.

Tras los informes previos realizados, se concluye que la mejor solución para solventar el problema estructural es la ejecución de un muro interior paralelo al existente. Por tanto, en el estudio de alternativas se plantean tres tipologías de muro diferentes. Para el análisis de la tipología óptima se han tenido en cuenta las particularidades del proyecto en cuanto a los siguientes puntos de vista:

- Económico - Estructural - De ejecución

Las alternativas planteadas son:

1. Ejecutar la totalidad del muro in situ 2. Ejecutar la zapata in situ y el alzado mediante paneles prefabricados 3. Muro prefabricado completo de zapata y alzado, uniendo los distintos módulos en el

interior del depósito mediante una viga riostra in situ

Esta última alternativa presenta una serie de inconvenientes, ya que la garantía de adherencia entre la zapata prefabricada y la existente no es la misma que si se ejecuta la zapata del nuevo muro in situ. Por otra parte, en esa junta podrían presentarse problemas de fugas, ya que son dos piezas independientes unidas por un mortero. Por tanto, se descarta esta alternativa

Del análisis de las otras dos alternativas se desprende que:

- La diferencia económica entre ambas alternativas es mínima, un 7% inferior la del muro prefabricado con zapata in situ, máxime cuando a este precio habría que sumarle el del tratamiento de las juntas entre paneles.

- Desde el punto de vista estructural ambas alternativas se comportan satisfactoriamente frente a los esfuerzos de cálculo pero, geométricamente es preferible el muro in situ, ya que presenta continuidad y uniformidad en la geometría.

- Una consecuencia de la geometría del muro prefabricado es que, al quedarse los contrafuertes hacia el interior del depósito, en esas zonas no se sabe cómo será el movimiento del flujo, creándose zonas preferentes de sedimentación en las esquinas de los contrafuertes.

- El plazo de ejecución sería menor en el caso de un muro de paneles prefabricados con zapata in situ, pero al tener que realizar posteriormente el tratamiento de las juntas y la viga de atado, se reduce esta diferencia.

- El tratamiento de juntas entre paneles prefabricados debe realizarse cuidadosamente, ya que son puntos claros en los que se pueden producir fugas de agua.

Por tanto, se propone realizar el muro interior completamente in situ, que garantiza un buen funcionamiento estructural e hidráulico.



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8 DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS

8.1 Refuerzo estructural

El refuerzo estructural proyectado consiste en la ejecución de unos nuevos muros y zapatas de hormigón armado in situ, ejecutados sobre los existentes. En el intradós del muro, el hueco entre el nuevo muro y el panel prefabricado se rellena con grava y se coloca un tubo drenante, con el objeto de que el empuje de tierras que recibe del terreno se transmita al nuevo muro, mientras se realiza un drenaje eficiente del relleno. En la parte superior del muro se dispone un apoyo de neopreno zunchado sobre el que se colocan las placas prefabricadas de la cubierta. La sección tipo del refuerzo estructural proyectado se muestra en la siguiente figura:

Figura 4.- Sección tipo del refuerzo estructural proyectado

Se plantea un muro de sección variable, dependiendo de la altura de la lámina de agua. En el caso de los muros de mayor altura, dado que la longitud de la zapata tipo es superior a la distancia a los pilares de la estructura interior, se realiza un recorte de la zapata en esa zona para evitar afecciones al sistema estructural actual.

Al realizar el muro en el interior del depósito, la capacidad de almacenamiento disminuye a 32.000 m3, lo que supone un 10,7% de la capacidad inicial del depósito.

En el siguiente cuadro se recogen las principales características de los distintos muros proyectados:

ZAPATA EXISTENTE



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CARACTERÍSTICAS MUROS PROYECTADOS

TIPO DE MURO TIPO A-1 TIPO A-2 TIPO B TIPO C

ALTURA LÁMINA DE AGUA 9,00 m 9,00 m 6,50 m 4,50 m

ZAPATA LONGITUD 7,65 m 5,10 m 5,20 m 3,50 m

ESPESOR 1,50 m 1,50 m 1,00 m 0,70 m

ALZADO MURO ALTURA 8,27 m 8,27 m 6,27 m 4,07 m

ANCHO INFERIOR 1,30 m 1,30 m 1,00 m 0,70 m

ANCHO SUPERIOR 0,40 m 0,40 m 0,40 m 0,40 m

ESPESOR ZONA DRENAJE 0,55 m 0,55 m 0,45 m 0,45 m

LONGITUD DE MURO A CONSTRUIR 92 m 17 m 48 m 117 m

Para asegurar la estanqueidad del muro, se coloca una junta “water-stop” entre el hormigonado de la zapata y el muro. Asimismo, para evitar filtraciones entre la solera del depósito y la zapata del nuevo muro, se colocan dos cordones hidroexpansivos, uno en la punta de la nueva zapata y otro en la junta entre la zapata y la solera existentes, y se trata la junta con una membrana impermeabilizante líquida.

El encuentro del nuevo muro con el muro divisorio se resuelve colocando unos pernos al tresbolillo que impiden una apertura excesiva entre ambos, y se impermeabiliza mediante un cordón hidroexpansivo en el contorno y una membrana impermeabilizante líquida aplicada en la zona de la junta.

El drenaje del trasdós del muro se realiza mediante un tubo dren que se coloca en la parte superior del zócalo de hormigón del muro actual. La salida de este drenaje se resuelve de distinta forma según la cara del depósito, dependiendo de si el zócalo está enterrado y de si existen pilares prefabricados (caras noroeste y sureste). En la cara noroeste, dado que el zócalo se sitúa por encima del nivel del terreno, se ejecutan unos mechinales entre pilares de 110 mm de diámetro por los que se le da salida directa al terreno. En el resto del depósito el zócalo está enterrado, por lo que la salida del drenaje se realiza a través de unos tubos de PVC de 200 mm hacia unas arquetas de recogida para su visualización. Se propone una sectorización del drenaje que permita identificar de dónde vienen las filtraciones en caso de producirse. El muro central sirve para dividir en dos grandes sectores que a su vez, se dividen en otros dos. El primero de ellos comprende la zona del muro tipo C (el de menor altura) y el segundo el resto. El drenaje de la zona del muro tipo C se realiza con un tubo dren de sección variable y pendiente del 1%, siendo de 80 mm en el tramo de la cara sureste en el que existen pilares prefabricados y únicamente queda un hueco de paso para el tubo de 0,10 m, y de 200 mm hasta el final del sector. Una vez se inicia el muro tipo B, cuyo zócalo queda 1,00 m por debajo de la cimentación del tipo C, se coloca un tubo cerrado de PVC que conduce el agua de drenaje del primer sector hasta la arqueta de recogida. El drenaje de la zona de los muros tipo B y A se proyecta con un tubo dren de 200 mm y pendiente del 1%, situado debajo del tubo de salida del primer sector, y que sale a la misma arqueta de recogida que la del sector anterior.



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8.2 Prolongación tuberías de entrada

Existen 5 tuberías de entrada de agua al depósito, 4 situadas en su cara sureste de 1000 mm de diámetro y 1 situada en la cara suroeste de 500 mm.

Al ejecutar el nuevo muro interior, los orificios de entrada al depósito quedan situados sobre la coronación, por lo que resulta necesario prolongar las conducciones de entrada y mover los elementos disipadores de energía.

Las prolongaciones se proyectan con tubería de acero al carbono S 275, con una longitud de ampliación de 1,00 – 1,20 m en planta. Para su colocación se cortará el tramo del codo de entrada y se soldará el nuevo tramo de tubería. La parte que quede de la tubería actual se limpiará y pintará para su protección.

La zona de la cubierta en la que se sitúan las entradas se cierra mediante unas chapas metálicas, las cuales se repondrán y ampliarán hasta la nueva zona de entradas.

Figura 5.- Prolongación tuberías de entrada cara SE



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Figura 6.- Prolongación tubería de entrada cara SO

8.3 Adecuación salidas

Actualmente existe una conducción de salida de 1000 mm de diámetro y un desagüe de fondo de 300 mm por vaso, situados en la cara noroeste del depósito. Ambas tuberías parten de una pocetas de salida ubicadas a 3,00 m del muro divisorio y que lindan con el muro perimetral. Al ejecutar el nuevo muro, parte de esta poceta quedará cubierta por el paramento del muro, por lo que se proyecta la ampliación de la poceta de manera que quede con las mismas dimensiones libres que las actuales.

Las conducciones se limpiarán con un chorreado de agua a presión y se colocará una rejilla de acero inoxidable al inicio de la conducción de salida.

En la siguiente figura se recoge la adecuación de las salidas existentes.

Figura 7.- Adecuación salidas existentes



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8.4 Nuevas salidas

Se van a ejecutar dos nuevas salidas, una en cada vaso, de características similares a las existentes. Las nuevas conducciones, de acero S275 y 1000 mm de diámetro, parten de una poceta de 2,90 x 2,00 m interiores y atraviesan la zapata del muro actual. Para la construcción de las nuevas salidas deberá picarse el hormigón de la zapata actual y cortar con hilo de diamante la zona en la que se situará la tubería.

Estas nuevas salidas finalizan en una brida ciega ubicada en el interior de un pozo de registro de 2,00 x 2,00 m, que se situará en la parte exterior del depósito, junto al muro perimetral.

La rasante inferior de las tuberías de salida se sitúa a la cota 954,61 y el fondo del pozo de registro a la 945,21.

En el caso de la nueva salida del vaso suroeste se deberá llevar especial cuidado durante su ejecución, de forma que se eviten afecciones a la tubería actual de salida, que se sitúa muy cerca del depósito y a la misma cota.

En la siguiente figura se muestra una sección de las nuevas salidas proyectadas.

Figura 8.- Nuevas salidas proyectadas

8.5 Cubierta

Para la ejecución de las obras es necesario retirar las placas de cubierta y la grava del perímetro exterior.

Antes del inicio de los trabajos, se retirará toda la grava de la cubierta del depósito y las placas situadas en una banda de unos 6,00 m de anchura y se colocarán nuevamente al final de las obras, reutilizando las que sea posible y reponiendo las que estén en mal estado.



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Sobre las placas prefabricadas se colocará un hormigón aligerado con arlita para la formación de pendientes y, sobre éste, un sistema de impermeabilización descontaminante bicapa, de láminas tipo NOx-Activ, compuestas por betún SBS y autoprotegidas en su cara superior por unos gránulos en base a TiO2.

Para la salida del agua pluvial, al no existir pretil, se propone una canaleta perimetral de recogida y unas bajantes situadas en los puntos bajos de la cubierta, que canalizan el agua hasta el terreno.

8.6 Escalera de acceso

El acceso a cada vaso del depósito se realiza a través de la cubierta, junto al muro divisorio, por una escalera de hormigón armado construida in situ.

El refuerzo estructural proyectado afecta a las escaleras de acceso a los vasos, por lo que será necesario demolerlas y construir unas escaleras nuevas. Se proyectan unas nuevas escaleras de hormigón in situ con barandilla de acero inoxidable de 1,00 m de ancho, las cuales apoyan en un pilar apantallado de 0,25 x 0,50 m.

9 CÁLCULOS ESTRUCTURALES

Se realiza el cálculo estructural del refuerzo proyectado, que consta de las 4 tipologías de muro descritas anteriormente:

- Muro tipo A-1 - Muro tipo A-2 - Muro tipo B - Muro tipo C

9.1 Características de los materiales

Se aplica la norma EHE-08, siendo las características de los materiales considerados para todos los elementos estructurales las siguientes:

- Nivelación y limpieza

HORMIGÓN fck = 150 kp/cm2

- Cimentaciones y muros

HORMIGÓN fck = 300 kp/cm2 γc = 1.50

ACERO PASIVO fyk = 5100 kp/cm2 γs = 1.15

Los coeficientes de mayoración de acciones para elementos estructurales considerados han sido los indicados en la tabla 4.1. del C.T.E.



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9.2 Cargas consideradas

Las cargas consideradas en el modelo han sido:

- Peso propio del hormigón considerando un peso específico 2.5 t/m3

- Empuje hidrostático del agua considerando un peso específico de 1.0 t/m3, en dos hipótesis:

o Situación cuasipermanente: nivel de agua hasta el aliviadero o Situación accidental: nivel de agua hasta la cubierta (se considera que se

agotan los resguardos por la limitación existente en la capacidad de la conducción de desagüe)

- Empuje del Terreno, para depósito vacío, considerando: Peso específico del relleno 2.0 t/m3 Angulo de rozamiento interno φ=30º Cohesión =0 t/m2

Coeficiente de empuje al reposo Kr = 1-sen φ

- Acciones Térmicas y Reológicas del hormigón

No se consideran Acciones Sísmicas al ser a b< 0.04 g

9.3 Comprobaciones y limitaciones

Las comprobaciones y limitaciones que debe cumplir el refuerzo estructural son las siguientes:

COMPROBACIÓN A RASANTE EN ARRANQUE MURO ESPESOR MÍNIMO DEL TRAMO: Según Jiménez Salas, Geotecnia y Cimientos II, (Cap. 12) SEPARACIÓN LIBRE MÍNIMA ARMADURAS HORIZONTALES: Norma EHE-08. Artículo 69.4.1 SEPARACIÓN MÁXIMA ARMADURAS HORIZONTALES: Norma EHE-08. Artículo 42.3.1 CUANTÍA GEOMÉTRICA MÍNIMA HORIZONTAL POR CARA: Norma EHE-08. Artículo 42.3.5 CUANTÍA MÍNIMA MECÁNICA HORIZONTAL POR CARA: J.Calavera. "Muros de contención ". (Cuantía horizontal > 20% Cuantía vertical) CUANTÍA MÍNIMA GEOMÉTRICA VERTICAL CARA TRACCIONADA: EHE-08. Artículo 42.3.5 CUANTÍA MÍNIMA MECÁNICA VERTICAL CARA TRACCIONADA: EHE-08. Artículo 42.3.2 CUANTÍA MÍNIMA GEOMÉTRICA VERTICAL CARA COMPRIMIDA:EHE-08. Artículo 42.3.5 CUANTÍA MÍNIMA MECÁNICA VERTICAL CARA COMPRIMIDA: Norma EHE-08. Artículo 42.3.3 APERTURA MÁXIMA DE FISURA: Norma EHE-08. Artículo 49.2.4.



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9.4 Modelización

Con el propósito de estudiar el comportamiento del conjunto estructural se ha realizado un modelo 3D con un programa de elementos finitos, SAP2000 v14.

Se ha modelizado un único vaso, el vaso B, teniendo en cuenta las discontinuidades geométricas producidas por las salidas existentes y las nuevas proyectadas, en forma de huecos en el paramento. Asimismo, se modelizan las juntas de dilatación, de manera que entre paramentos sólo se trasmitan los cortantes, no las flexiones, y se admita el movimiento de apertura de junta.

Se comprueba la estabilidad al vuelco y al deslizamiento para todas las secciones características y para todas las hipótesis de carga.

9.5 Dimensionamiento del refuerzo

Una vez comprobada la estabilidad, se dimensionan a Flexión, Cortante y Esfuerzo Rasante todas las secciones de los paramentos. Se comprueba que lo que condiciona el armado es la apertura de fisura a flexión a sección llena. Dadas las características de la estructura, hormigón en contacto con agua con presencia de cloruros y sin impermeabilización, se considera ambiente IV, con lo que la apertura máxima de fisura es 0,2 mm.

SECCIÓN

[m] ARMADURA

PPAL ARMADURA

INTERCALADA M CUASIPERMTE.

Mk [t x m ] Wk Apertura fisura [mm]

MURO TIPO A 1.30 x 1.00 Φ 20 c/150 Φ 20 70.31 0.18 MURO TIPO B 1.00 x 1.00 Φ 20 c/150 Φ 20 41.08 0.10 MURO TIPO C 0.70 x 1.00 Φ 20 c/150 sin 11.24 0.0

Con esta limitación de fisura determinante se dimensionan el resto de los armados de las secciones.

10 PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS

En el anejo nº4 se desarrolla el procedimiento constructivo a seguir para la ejecución de las obras. Partiendo de un planteamiento general de ejecución de obra, se describen los métodos constructivos a aplicar, tanto de manera general, como aquéllos particulares, que pudieran ser necesarios en elementos singulares y en actividades de demoliciones.

Asimismo, se detallan los equipos básicos de maquinaria que intervendrán durante la ejecución de la obra, incluyendo una relación básica de maquinaria en las operaciones de:

- Introducción y extracción de maquinaria, materiales y residuos. - Ejecución de obras de fábrica - Demoliciones y perforaciones. - Montaje de tuberías. - Realización del drenaje. - Impermeabilización de cubierta.



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11 PLAN DE OBRA

Las principales fases de obra, determinantes para la fijación del plazo, son:

- Fase 0. Actuaciones iniciales: o Acondicionamiento del camino de acceso a la parcela del depósito o Acondicionamiento de la parcela del depósito: o Implantación de instalaciones auxiliares y casetas de obra. o Retirada por medios manuales de la grava existente sobre las placas del

forjado de cubierta. - Fase I. Trabajos previos:

o Retirada de las placas del contorno exterior del depósito. o Instalación de la iluminación. o Suministro de materiales y acopio en el interior del depósito. o Demolición de las escaleras de acceso existentes y retirada de los elementos

disipadores de energía. - Fase II. Preparación de las superficies:

o Preparación de superficies para apoyo de la zapata del nuevo muro. o Realización de los anclajes para las armaduras en el encuentro del muro de

partición con los nuevos muros. o Ejecución de los taladros en los muros existentes para la salida del nuevo

drenaje. o Realización de la poceta de la nueva salida. o Corte del muro con hilo de diamante para nueva salida.

- Fase III. Obras de fábrica: o Armado de las zapatas y paramentos de los nuevos muros. o Colocación de juntas de estanqueidad y cordón hidroexpansivo. o Encofrado. o Hormigonado. o Ejecución del drenaje del trasdós de los muros. o Tratamiento de las juntas nuevas y existentes. o Aplicación de una membrana impermeabilizante en la junta entre la solera del

depósito y la zapata del nuevo muro. o Colocación de los apoyos elastoméricos en la coronación del muro para

apoyo de las placas de forjado de cubierta y montaje y/o sustitución de las placas de forjado de cubierta retiradas.

o Colocación de lámina de impermeabilización en la cubierta del depósito. o Colocación de las tuberías de las nuevas salidas. o Ejecución de los pozos de registro de las nuevas salidas en el exterior del

depósito. - Fase IV: Varios y remates:

o Ejecución de nuevas escaleras y colocación de los elementos disipadores de energía.

o Retirada de residuos y maquinaria del interior del depósito. o Cierre del hueco de la esquina sur dejando una entrada de materiales. o Prolongación de las tuberías de entrada existentes. o Sustitución de las chapas de cubierta en la zona de las entradas. o Realización de pruebas de funcionamiento y limpieza de las obras.

Dadas las características del Proyecto y el importe del Presupuesto, se propone un plazo para la total ejecución de las Obras de VEINTICUATRO MESES (24), de acuerdo con los



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condicionantes existentes, el rendimiento medio y la asignación de recursos, reflejados en el programa que se adjunta como Anejo nº 5 a esta Memoria.

12 SEGURIDAD Y SALUD

Al encontrarse la actuación prevista dentro los supuestos incluidos en artículo 4, apartado 1, del R.D. 1627/97, de 24 de octubre, por el que se establecen las disposiciones mínimas de Seguridad y Salud en las obras de construcción, se ha redactado un Estudio de Seguridad y Salud (incluido como Anejo nº 10 de esta Memoria) que servirá como base para que el contratista elabore el correspondiente Plan de Seguridad y Salud, en función de los sistemas de ejecución a emplear y la normativa legal vigente.

El Presupuesto de Ejecución Material del Estudio de Seguridad y Salud asciende a 35.445,48 €.

13 RELACIONES DEL CONTRATISTA CON LA DIRECCIÓN DE OBRA

En el Anejo nº 7 se establecen las relaciones que el contratista debe mantener con la Dirección de Obra en materia de controles y documentación.

Este procedimiento tiene por objeto fijar las normas de envío y aprobación de planos y documentación entre el Canal de Isabel II Gestión y la empresa adjudicataria.

14 GESTIÓN DE RESIDUOS

En el Anejo nº 6 se incluye el estudio sobre gestión de residuos, para dar cumplimiento a lo establecido en la Orden 2690/2006 de 28 de julio, de la Consejería de Medio Ambiente y Ordenación del Territorio, por el que se regula la gestión de los residuos de construcción y demolición en la Comunidad de Madrid, y al RD 105/2008, de 1 de febrero, por el que se regula la producción y gestión de los residuos de la construcción y demolición.

En este apartado se detallan todos y cada uno de los residuos a generar en el transcurso de las obras objeto del presente proyecto, con indicación de las cantidades estimadas de cada uno de ellos, clasificados con arreglo a la Lista Europea de Residuos, publicada por Orden MAM/304/2002 del Ministerio de Medio Ambiente, de 8 de febrero.

El Presupuesto de Ejecución Material de la Gestión de Residuos asciende a 25.012,37 €.

15 TRAMITACIÓN AMBIENTAL

Con fecha mayo de 2016 se remite, por parte de Canal de Isabel II Gestión S.A., consulta a la Consejería de Medio Ambiente, Administración Local y Ordenación del Territorio de la Comunidad de Madrid, sobre la necesidad de sometimiento de procedimiento de evaluación ambiental por la posible existencia de efectos significativos sobre el medio ambiente del “proyecto de refuerzo estructural del depósito de reunión”.

En el Anejo nº 10. Tramitación ambiental se adjunta el documento enviado a la consejería.



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16 CONSIDERACIONES ADMINISTRATIVAS

16.1 Plazo de ejecución

De acuerdo con el Plan de Obra, que figura en el Anejo nº 5: Plan de Obra, del presente Proyecto, el plazo total estimado para la ejecución de las obras es de VEINTICUATRO (24) MESES, comenzando a contar a partir del día siguiente de la firma del Acta de Comprobación del Replanteo. Todo ello sin menoscabo del plazo que fije el Pliego de Clausulas Administrativas del contrato.

16.2 Periodo de garantía

En aplicación de lo indicado por el Artículo 235 del Real Decreto Legislativo 3/2011, de 14 de noviembre, por el que se aprueba el texto refundido de la Ley de Contratos del Sector Público, el plazo de garantía se establecerá en el pliego de cláusulas administrativas particulares atendiendo a la naturaleza y complejidad de la obra y no podrá ser inferior a un año salvo casos especiales.

Durante el periodo señalado, correrá a cargo del contratista la conservación de todas las obras construidas y cuantas reparaciones se motiven y ordenen por defectos de ejecución de las mismas.

16.3 Revisión de precios

Según las modificaciones introducidas en el TRLCSP por la Ley 2/2015, de 30 de marzo, de Desindexación de la Economía Española, para contratos licitados posteriores al 1 de abril de 2015, los dos primeros años desde la formalización están exentos de revisión de precios.

16.4 Clasificación del contratista

El Real Decreto 773/2015, de 28 de agosto, modifica determinados preceptos del Reglamento General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas, aprobado por el Real Decreto 1098/2001, de 12 de octubre. Con dicha norma se modifican las categorías de clasificación de los contratos de obras (art. 26), que pasan a denominarse 1 a 6 (antes A a F), modificando asimismo sus cuantías: la mínima de cuantía inferior a 150.000 euros (antes 60.000) y la máxima de cuantía superior a 5 millones de euros (antes 2.400.000 euros), disponiéndose un régimen transitorio de equivalencias aplicable hasta el 1 de enero de 2020. Para evitar confusiones, en el presente proyecto se clasifica según las dos normativas.

Por tratarse, en su naturaleza, de una obra hidráulica destinada al abastecimiento y el mayor volumen de la obra estar integrado en la construcción del muro de refuerzo estructural.

La determinación de la categoría se realiza en base a la anualidad media aplicable:

€000.400.2€46,755.015.124

1293,510.031.2

24

1212..<=

⋅=

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PL

Plazo

LPA

Por tanto, las clasificaciones correspondientes al contrato son las siguientes:

Anterior a la entrada en vigor del RD 773/2015 y válida hasta el 01/01/2020

− Grupo E Subgrupo 7 Categoría e (anualidad inferior a 2.400.000 €)



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Clasificaciones otorgadas con posterioridad a la entrada en vigor del RD 773/2015

− Grupo E Subgrupo 7 Categoría 4 (anualidad inferior a 2.400.000 €)

17 PRESUPUESTO DE EJECUCCIÓN DE LAS OBRAS

Según queda detallado en el Documento Nº 4, el Presupuesto de Ejecución Material asciende a 1.707.152,04 € (UN MILLÓN SETECIENTOS SIETE MIL CIENTO CINCUENTA Y DOS EUROS CON CUATRO CÉNTIMOS).

Finalmente, el Presupuesto Base de Licitación sin IVA asciende a 2.031.510,93 € (DOS MILLONES TREINTA Y UN MIL QUINIENTOS DIEZ EUROS CON NOVENTA Y TRES CÉNTIMOS).

18 DOCUMENTOS QUE INTEGRAN EL PROYECTO

El presente proyecto está integrado por los siguientes documentos:

DOCUMENTO Nº1: MEMORIA Y ANEJOS

ANEJOS A LA MEMORIA

ANEJO Nº1: FICHA TÉCNICA

ANEJO Nº2: ESTUDIO DE ALTERNATIVAS

ANEJO Nº3: CÁLCULOS ESTRUCTURALES

ANEJO Nº4: PROCEDIMIENTOS CONSTRUCTIVOS

ANEJO Nº5: PLAN DE OBRA

ANEJO Nº6: PLAN DE GESTIÓN DE RESIDUOS

ANEJO Nº7: RELACIÓN DEL CONTRATISTA CON LA DIRECCIÓN DE OBRA

ANEJO Nº8: REPORTAJE FOTOGRÁFICO

ANEJO Nº9: TRAMITACIÓN AMBIENTAL

ANEJO Nº10: SEGURIDAD Y SALUD

DOCUMENTO Nº2: PLANOS

1. PLANO DE SITUACIÓN

2. PLANTA GENERAL

3. DEPÓSITO ACTUAL

3.1 PLANTA DEL DEPÓSITO ACTUAL

3.2 ALZADOS DEL DEPÓSITO ACTUAL

3.3 SECCIONES DEL DEPÓSITO ACTUAL

4. PLANTA GENERAL DE LAS ACTUACIONES EN EL DEPÓSITO



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5. DRENAJE

5.1 PLANTA

5.2 ALZADOS

5.3 SECCIONES Y DETALLES

6. REFUERZO ESTRUCTURAL

6.1 PLANTA Y ALZADOS

6.2 MUROS. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA

6.3 MUROS. ARMADO

6.4 DETALLES DE ARMADO

6.5 DETALLE DE JUNTAS

6.6 DETALLES DE MURO

7. PLANTA DE CUBIERTA. IMPERMEABILIZACIÓN

8. ADECUACIÓN DE SALIDAS ACTUALES

8.1 DEFINICIÓN GEOMÉTRICA

8.2 ARMADO

9. NUEVAS SALIDAS

9.1 SITUACIÓN NUEVAS SALIDAS

9.2 DEFINICIÓN GEOMÉTRICA

9.3 ARMADO

10. PROLONGACIÓN TUBERÍAS DE ENTRADA

10.1 PLANTA

10.2 DETALLES

11. ESCALERA DE ACCESO

12. URBANIZACIÓN

DOCUMENTO Nº3: PLIEGO DE PRECRICPIOS TÉCNICAS

PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS GENERALES

PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS PARTICULARES

DOCUMENTO Nº4: PRESUPUESTO

MEDICIONES AUXILIARES

MEDICIONES

CUADRO DE PRECIOS Nº1

CUADRO DE PRECIOS Nº2

PRESUPUESTO PARCIALES

PRESUPUESTOS GENERALES



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19 CONCLUSIÓN

El contenido del presente Proyecto cumple los requisitos exigidos en el Texto Refundido de la Ley de Contratos del Sector Público, Real Decreto Legislativo 3/2011, de 14 de noviembre de 2011.

Igualmente se hace constar que el presente proyecto se refiere a una obra completa en el sentido establecido en los Artículos 125 y 127.2 del Reglamento General de la ley de Contratos de las Administraciones Públicas, aprobado por el real decreto 1098/2001, de 12 de octubre, es decir, susceptible de ser entregada al uso general o al servicio correspondiente, sin perjuicio de las ulteriores ampliaciones de que posteriormente pueda ser objeto, dado que comprende todos y cada uno de los elementos precisos para su puesta en servicio una vez concluido el plazo de ejecución.

20 CONSIDERACIONES FINALES

Con todo lo expuesto, se cree haber desarrollado el presente Proyecto suficientemente y de acuerdo con la legislación vigente, por lo que se somete a la mejor consideración y juicio de la superioridad para su aprobación.

MADRID, JUNIO DE 2016

AUTORA DEL PROYECTO

DIRECTORA DEL PROYECTO

Fdo. Isabel Martínez Cerezo Fdo. Patricia Trullás Jimeno JEFA DEL AREA DE PROYECTOS DE

ABASTECIMIENTO

Fdo. Miriam Fernández Lara

0.1 - memoria...(intemac), el estudio de anomalías detectadas en el depósito de agua potable...

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